拉弯和压弯构件(精).doc
第5章拉弯和压弯构件选择题1计算格构式压弯构件的缀件时，剪力应取(A) 构件实际剪力设计值计算的剪力Af(B)由公式V =85(C)构件实际剪力设计值或由公式V=A5 儿235计算的剪力两者中之较大值(D)由V = dM dx计算值2两根几何尺寸完全相同的压弯构件, 则前者的稳定性比后者的(A) 好(B)差一根端弯矩使之产生反向曲率，一根产生同向曲率,(C)无法确定(D)相同3单轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内，且使较大翼缘受压时, 构件达到临界状态的应力分布一一。(A) 可能在拉、压侧都出现塑性(C)只在受拉侧出现塑性4单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩(A) 绕非对称轴作用(C)绕任意轴作用(B) 只在受压侧出现塑性(D)拉、压侧都不会出现塑性(B) 绕对称轴作用(D)视情况绕对称轴或非对称轴作用5 在压弯构件弯矩作用平面外稳定计算式中，轴力项分母里的j y是(A) 弯矩作用平面内轴心压杆的稳定系数(B) 弯矩作用平面外轴心压杆的稳定系数(C) 轴心压杆两方面稳定系数的较小者6图中构件“A”是(A)受弯构件(C)拉弯构件(D) 压弯构件的稳定系数(B) 压弯构件(D)可能是受弯构件，也可能是压弯构件7实腹式偏心受压柱平面内整体稳定计算公式b mx M xg xW1x (1-bmx 为(A)等效弯矩系数(B)等稳定系数(C)等强度系数(D)等刚度系数8实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定验算公式中的丫主要是考虑一一(A)截面塑性发展对承载力的影响(B)残余应力的影响(C) 初偏心的影响(D)初弯矩的影响9钢结构实腹式压弯构件的设计一般应进行的计算内容为。(A) 强度、弯矩作用平面内的整体稳定性、局部稳定、变形(B) 弯矩作用平面内的整体稳定性、局部稳定、变形、长细比(C) 强度、弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、变形(D) 强度、弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、长细比10弯矩作用在实轴平面内的双肢格构式压弯柱应进行和缀材的计算。(A) 强度、刚度、弯矩作用平面内稳定性、弯矩作用平面外的稳定性、单肢稳定性(B) 弯矩作用平面内稳定性、单肢稳定性(C) 弯矩作用平面内稳定性、弯矩作用平面外稳定性(D) 强度、刚度、弯矩作用平面内稳定性、单肢稳定性11承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面，绕强轴弯曲的压弯构件，其强度计算公式中，塑性发展系数gx取。(A)1 . 2(B)1. 15(C)1. 05(D)1. 012工字形截面压弯构件中腹板局部稳定验算公式为一一。ho(A) h w(25+0.1 l ) . 235 fytwh(B) < 80 . 235 ftw(C)匹 w 170 235 fytw-(D)当a0 w 1. 6 时，0 W (16 a0 +0.5 l +25)235 f y ;t w当 1. 6< a0 W 2.0 时,0t wW (48 a0 +0.5 l -26.2).235 fy ；其中,S max - S min a0 =max13工字形截面压弯构件中翼缘局部稳定验算公式为一一。b(A) - < (10 + 0.1 I ) .235 fy , b为受压翼缘宽度，t为受压翼缘厚度b(B) -< 15 . 235fy , b为受压翼缘宽度，t为受压翼缘厚度b:(C) - w(10+0.1 I ) 235 fy , b为受压翼缘自由外伸宽度，为受压翼缘厚度b(D) -< 15 . 235fy , b为受压翼缘自由外伸宽度，为受压翼缘厚度b mx M x14两端铰接、单轴对称的T形截面压弯构件，弯矩作用在截面对称轴平面并使翼缘受 压。可用I.N +"X Xw fj X A g W (1- 0.8 N N EX)n.N + bmx M x rxAj bWx川.Nb mx M x+ Ag xW2x (1 - 1.25 N N ex )IV.N +bmx M xj x AWM1j；NN Ex)w f等公式的进行整体稳定计算。(A) I,川，n<B)n,川，v(C) i,n,v (D) i,川，v、填空题1对于直接承受动力荷载作用的实腹式偏心受力构件， 因此计算强度的公式是 +匹w fAn Wnx2保证拉弯、压弯构件的刚度是验算其。3计算实腹式偏心压杆弯矩作用在平面内稳定的公式是其强度承载能力是以一一为极限的,N +b mx M xj x A g W (1- 0.8 N N )Ex其中j x表示,N Ex表示,Wx表示 。4偏心压杆为单轴对称截面，如图所示，弯矩作用在对称轴平面内，且使 侧承受较大压力时，该偏心压杆的受力才是合理的。Li-5缀条格构式压弯构件单肢稳定计算时，单肢在缀条平面内的计算长度取一一，而在缀条平面外则取一一之间的距离。6格构式压弯构件绕虚轴受弯时，以截面一一屈服为设计准则。7实腹式偏心受压构件的整体稳定，包括弯矩一一的稳定和弯矩一一的稳定。8引入等效弯矩系数的原因，是将一一。9格构式压弯构件绕实轴弯曲时，采用一一理论确定临界力。为了限制变形过大，只允许 截面一一塑性发展。10格构式压弯构件绕虚轴弯曲时，除了计算平面内整体稳定外，还要对缀条式压弯构件的单肢按一一计算稳定性，对缀板式压弯构件的单肢按一一计算稳定性。11当偏心弯矩作用在截面最大刚度平面内时，实腹式偏心受压构件有可能向平面外一一而破坏。12实腹式拉弯构件的截面出现一一是构件承载能力的极限状态。但对格构式拉弯构件或冷弯薄壁型钢截面的拉弯构件，将截面一一视为构件的极限状态。13偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定的计算公式是：+b mx M xj x A g w(1- 0.8EX)w f ,式中：b mx是，N nx的表达式表示，其表达式为计算题1. 某两端铰接的拉弯构件，作用力如图6-45所示，构件截面采用145a扎制工字钢，钢材为Q235钢，求此拉弯构件所能承受的最大轴心拉力设计值。2. 图6-46所示的悬臂梁，承受偏心压力，偏心距e=20cm，压力设计值为1000kN。弯矩作用平面外有支撑体系对柱顶，柱中加支承形成支撑点，柱下一段在弯矩作用平面外可以转动，该偏心受压柱所用钢材为 Q235钢，试选用热轧工字钢截面。3. 某天穿架侧柱 AB，承受轴心压力的设计值为80kN，风荷载设计值 q= 3kN/m （正号为压力，负号为吸力），如图6-47所示。天窗架侧柱由不等边双角钢组成，采用长肢相拼，角 钢间的节点板厚度为 10mm柱两端简化成铰节，柱高H=3.5mm钢材选用 Q235钢，要求设计该双角钢侧柱截面。缘为火焰切割边，两端为铰接： （1）按弹性理论计算此柱的弯扭屈曲力；（2）按规范要求计算比压弯构件所能承受压力的设计值；（3）如果材料改用 Q245-B.F钢，压力设计值有无变化；（4）理论屈曲力和规范设计值有无区别？分别产生区别的原因。图65. 某厂房柱采用双肢缀条柱，主肢采用163a工字钢，主肢轴线间距1750mm缀条采用L_ 100X 10角钢,如图4-49所示,柱的计算长度lox=29.3m,l oy=18.2m,钢材是用 Q235钢，最 大设计内力为N=2800kN M x= 2300kN.m试验算此厂房柱是否安全。6. 图6-50所示的刚接框架，柱子采用焊接工字型实腹式截面，翼缘宽500mm厚20mm腹板高760mm厚12mm柱高15m横梁采用桁架式，上弦 2L140X 10,下弦 2L125X 10, 端高2500mm中高3500mm柱下端子基础为刚接，计算框架柱的计算长度。T2L.H0X id图 6-507. 图6-51所示的格构式柱，承受轴力设计值 N日200刚 弯矩设计值为IVM50kN.rp基础混 凝土标号为C20,钢材为Q235钢，设计此格构式柱整体式柱脚，并画出柱脚的构造图。图 651
