制药废水课程设计.docx

天津工业大学环境工程课程设计天津工业大学环境工程课程设计题目： 制药废水处理 姓 名 王幼殊 苌城 曹斌 袁野 学 院 环境与化学工程学院 专 业 环境工程 指导教师 赵学辉 职 称 讲师 2014 年 10 月 20 日目 录第一章 概述11.1设计任务 11.2设计依据 21.3设计范围 21.4设计原则 2第二章 处理工艺的设计42.1处理工艺的选择 42.2处理工艺的确定 42.2.1厌氧生物处理法 42.2.2好氧生物处理法 52.3工艺流程设计说明 6第三章 工艺流程的计算73.1格栅 7 3.1.1设计说明 7 3.1.2设计参数 73.1.3设计计算 73.2调节池 93.2.1设计说明 93.2.2设计参数 93.2.3设计计算 93.3UASB反应器 103.3.1设计说明103.3.2设计参数103.3.3设计计算103.4SBR反应器163.4.1设计说明173.4.2设计参数183.4.3设计计算183.5污泥浓缩池213.5.1设计说明213.5.2设计参数223.5.3设计计算223.6污泥脱水机房233.6.1污泥产量233.6.2污泥脱水233.7主要构筑物及设备23第四章 污水处理厂的总体布置 244.1平面布置244.2高程布置24参考文献 25第一章 概述1.1设计任务某制药厂计划在武清开发区三期北区内投资3亿元人民币，新建原料药生产车间3个，最大生产能力为72.1t/a，产品包括阿托伐他汀钙、咪唑斯汀、盐酸曲美他嗪、门冬氨酸钾、门冬氨酸镁、葡萄糖酸镁和富马酸卢帕他定共7种，以阿托伐他汀钙为主打产品。本项目废水主要为工艺废水、设备地面冲洗水、纯水系统排浓水、循环水系统定期排放水、锅炉房酸碱废水和职工生活污水等，日排放污水量为93.05m3/d，通过厂内自建污水站处理后再排入武清开发区三期北区污水处理厂进行深度处理。考虑到企业今后的生产发展，废水排放量也会有较大的增加，因此，企业确定厂内废水处理站的处理能力为240m3/d。其进水水质如表1-1：表 1-1废水进水水质序号指标单位废水数据1CODcrmg/l400002BOD5mg/l60003SSmg/l3004氨氮mg/l105总磷mg/l16pH/7.08.5要求废水出水水质达到污水综合排放标准（ 8978-1996）中三级标准，如表1-2：表1-2废水出水水质序号污染物或项目名称三级标准1悬浮物（SS）4002五日生化需氧量（BOD5）3003化学需氧量（COD）5004氨氮（以N计）355总磷3.0根据上述情况完成制药厂污水处理工艺方案的设计；根据拟定的处理工艺画出工艺流程(或PID图)、高程布置图；根据拟定的处理工艺完成主体各工艺段外形尺寸的计算，并完成污水厂的平面布置图。1.2设计依据（1）污水综合排放标准（ 8978-1996）（2）给水排水设计手册（3）室外排水设计规范（GBJ14-87）（4）全国通用给水排水标准图集（S1S2）1.3设计范围本工程设计范围包括该制药厂生产废水处理站内的废水处理工艺、构筑物设计、设备成本等。设计包括：(1)废水处理站的工艺流程选择(2)废水处理站主要构筑物的设计 (3)管道水力损失计算(4)废水处理站的平面布置图设计(5)废水处理站的高程布置设计1.4设计原则工艺方案的选择对于废水处理设施的建设、确保处理设施的处理效果和降低运行费用发挥着最为重要的作用，因此需要结合设计规模、废水水质特性以及当地的实际条件和要求，选择技术可行、经济合理的处理工艺技术，经全面技术经济分析后优选出最佳的体工艺方案和实施方式。在废水处理设施的总体工艺方案确定中，遵循以下原则：（1）所选工艺必须技术先进、成熟，对水质变化适应能力强，运行稳定，能保证出水水质达到工厂使用标准及国家废水排放标准的要求。（2）所选工艺应减少基建投资和运行费用，节省占地面积和降低能耗。（3）所选工艺应易于操作、运行灵活且便于管理。根据进水水质、水量，应能对工艺运行参数和操作进行适当调整。（4）所选工艺应易于实现自动控制，提高操作管理水平。（5）所选工艺应最大程度减少对周围环境的不良影响（气味、噪声、气雾等）。第二章 处理工艺的设计2.1处理工艺的选择制药废水是较难处理的工业废水之一。传统的处理方法为化学方法，由于化学药品昂贵，处理费用较高，企业难以承受，而且方法又容易对环境造成二次污染。目前较为理想的处理方法是物理化学和生物相结合的方法。本项目中水主要为工艺废水、设备地面冲洗水、纯水系统排浓水、循环水系统定期排放水、锅炉房酸碱废水和职工生活污水。根据废水水质进行分析，废水分为浓水和稀水进水；间歇排放、水质水量变化大；浓水中有机物浓度高，成分复杂；稀水主要是循环水、生活污水、冲洗水、酸碱废水，其中酸碱废水影响整个废水的pH值。废水中BOD5 / CODcr值低，可生化性差，必须使用厌氧处理法先行处理；稀水可与浓水混合进入调节池进行水量和pH的调节，再进行后续处理。由于制药废水有机物浓度高，单独进行厌氧处理后出水水质仍不达标，所以采用厌氧好氧组合工艺进行处理。2.2处理工艺的确定本项目中对水质情况进行分析后决定采用厌氧-好氧组合工艺，下面对几种厌氧、好氧处理法进行说明：2.2.1厌氧生物处理法（1）水解酸化法水解池全称为水解升流式污泥床（HUSB），它是改进的UASB。水解池较之全过程厌氧池有以下优点：不需密闭、搅拌，不设三相分离器，降低了造价并利于维护；可将废水中的大分子、不易生物降解的有机物降解为小分子、易生物降解的有机物，改善原水的可生化性；反应迅速、池子体积小，基建投资少，并能减少污泥量。（2）厌氧折流板反应器(ABR)厌氧折流板反应器(ABR)具有独特结构，是一种理想的多段分相、混合流态的处理工艺。它具有良好的生物分布和生物固体截流能力，对有毒物质适应性强，抗冲击负荷能力强，并且具有启动较快、运行稳定等多种优良性能。（3）上流式厌氧污泥床法(UASB)UASB法是目前研究较多，应用日趋广泛的废水厌氧生物处理工艺，具有厌氧消化效率高、结构简单、水力停留时间短、无需另设污泥回流装置，工艺成熟等优点，可实现污泥的颗粒化，气、固、液的分离实现了一体化，通常情况下不发生堵塞，但其要求SS含量不能过高。2.2.2好氧生物处理法（1）深井曝气法深井曝气是一种高速活性污泥系统，该法具有氧利用率高、占地面积小、处理效果佳、投资少、运行费用低、不存在污泥膨胀、产泥量低等优点。此外，其保温效果好，处理不受气候条件影响。（2）AB法AB法属超高负荷活性污泥法。AB工艺对BOD5、COD、SS、磷和氨氮的去除率一般均高于常规活性污泥法。其突出的优点是A段负荷高，抗冲击负荷能力强，对pH和有毒物质具有较大的缓冲作用，特别适用于处理浓度较高、水质水量变化较大的废水。（3）序批式活性污泥法（SBR）SBR法具有耐冲击负荷强、污泥活性高、结构简单、无需回流、操作灵活、占地少、投资省、运行稳定、基质去除率高、脱氮除磷效果好等优点，适合处理水量水质波动大的废水。其曝气时间对该工艺的处理效果有很大影响；设置缺氧段，尤其是缺氧与好氧交替重复设计，可明显提高处理效果；反应池中投加PAC的SBR强化处理工艺，可明显提高系统的去除效果。近年来该工艺日趋完善，在制药废水处理中应用也较多。经过比较，UASB在国内高浓度有机物废水处理中应用广泛，工艺成熟，较一般厌氧装置的效率更高,同时还节省了投资与占地面积，SBR法不仅使一种应用广泛，技术成熟，还能通过计算机进行自动化管理，节省人力、物力。而将UASB和SBR两种处理单元进行组合，所形成的处理工艺突出了各自处理单元的优点，使处理流程简洁，节省了运行费用，而把UASB作为整个废水达标排放的一个处理单元，在降低废水浓度的同时，可回收所产沼气作为能源利用。同时，由于大幅度减少了进入好氧处理阶段的有机物量，因此降低了好氧处理阶段的曝气能耗和剩余污泥产量，从而使整个废水处理过程的费用大幅度减少。采用该工艺既降低处理成本，又能产生经济效益。 因此，本案例中采用UASB- SBR工艺，既能满足出水要求，又能节省投资和运行费用。工艺流程如图2-1。图2-1废水处理工艺流程图2.3工艺流程设计说明制药厂生产的废水通过细格栅去除悬浮固体，然后进入调节池，调节水质水量，在絮凝剂的作用下，去除废水中的悬浮物和胶体物质等污染物，降低后续处理单元的工作负荷，其中稀水单独进行预处理，经调节池后直接进入SBR反应器处理，浓水经过预处理后进入UASB反应器，有机污染物在厌氧条件下被微生物降解，转化为二氧化碳、甲烷等经三相分离器收集利用，COD去除率可达80%以上。随后污水进入SBR反应器，通过曝气推流及沉淀滗水，去除有机物，同时完成硝化反硝化反应，从而去除污水中的氮、磷。反应池出水经消毒后排出，污泥进入浓缩池，剩余污泥经脱水，泥饼外运。污泥浓缩池的上清液和污泥的脱出水回流至UASB反应器。第三章 工艺流程的计算3.1格栅3.1.1设计说明本项目处理对象为制药厂废水，大型悬浮固体较少，故选用细格栅去除废水中的细小悬浮物、漂浮物。格栅示意图如图3-1：图3-1格栅3.1.2设计参数设计流量Q=240m3/d=0.0028m3/s栅前流速v1=0.4m/s过栅流速v=0.6m/s栅条间隙宽度b=0.005m格栅倾角=60o栅条宽度S=0.01m3.1.3设计计算根据最优水力断面公式计算得: 栅前槽宽,则栅前水深 取栅前水深h=0.06m，过栅流速v=0.5m/s，栅条间隙宽度b=0.005m，格栅倾角=60º，格栅数N=1个，则栅条间隙数n为： 栅槽有效宽度B=s（n-1）+b×n=0.01×（18-1）+0.005×18=0.26m，为方便格栅的设计、采购与安装，以及防止流量变化带来的影响，此处取B=0.5m。则由上述公式推出n=34，h=0.03m，B1=0.23m 进水渠道渐宽部分长度（其中1为进水渠展开角） 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 过栅水头损失（h2） ，因栅条边为矩形截面，取k=3，则式中： =（S/b）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为迎水面背水面均为半圆形的矩形时，=1.67 栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h1=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h1=0.03+0.3=0.33m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.03+0.3+0.14=0.47m 格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan=0.37+0.19+0.5+1.0+0.33/tan60°=2.27m每日栅渣量=Q平均日1=0.018m3/d0.2m3/d 所以宜采用人工格栅清渣。3.2调节池3.2.1设计说明废水其水质水量都会随时变化，且波动较大。废水水质水量的变化对废水处理设备的功能发挥是不利的。为解决这一问题，设置了调节池，以调节水质和水量。3.2.2设计参数设计流量Q=240m3/d=10m3/h水力停留时间T=8h3.2.3设计计算（1）调节池有效容积V=QT式中： V调节池有效容积（m3）Q日处理流量的50%（m3/h）T水力停留时间（h）V=QT=10×50%×8=40 m3，由于污泥浓缩的上清液和脱水的滤液要循环进入调节池，所以取有效容积为50m3（2）调节池尺寸设调节池有效水深5m，保护水深0.5m，则调节池面积为：A= V/h=50/5=10m2式中： A调节池面积（m2）V调节池有效容积（m3）h调节池有效水深（m）设长度L=4m，则池宽B=2.5m，所以调节池尺寸为4m×2.5m×5.5m3.3UASB反应器3.3.1设计说明UASB即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。3.3.2设计参数设计流量Q=240m3/d=10m3/h=0.0028m3/s容积负荷Nv=20.0kgCOD/(m3·d)污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD产气率0.1m3/kgCOD3.3.3设计计算（1）反应器容积计算UASB有效容积：V有效式中： Q设计流量（m3/s）S0、Se进水、出水COD含量（mg/l）Nv容积负荷（kgCOD/(m3·d)）V有效=432m3将UASB设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷q0.2m3/(m2·h)则 A= = 10/0.2=50m2 h=432/50=8.64m采用2座相同的UASB反应器则A1=50/2= 25 m2 D= / 取D=6m则实际横截面积为=D2=×3.14×62=28.26m2实际表面水力负荷为q1=Q/A10/(2×28.26)=0.18<1.0，故符合设计要求（2）配水系统计算本系统设计为圆形布水器，每个UASB反应器设36个布水点，每个池子流量Q110/2= 5m3/h，布水系统计算草图见图3-2：图3-2布水系统示意图圆环直径计算：每个孔口服务面积为：a= a在13m2之间，符合设计要求。则可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设8个，最外围设10个孔口内圈6个孔口设计：服务面积6×1.18=7.08m2折合为服务圆的直径为： 用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下： 则d1中圈8个孔口设计：服务面积S2=8×1.18=9.44m2折合成服务圆直径为：中间圆环直径计算如下：(4.62-d22)S2 ，则d2=3.90m外圈18个孔口设计：服务面积S3=10×1.18=11.8m2折合成服务圈直径为： 外圆环的直径d3计算如下：(6.02-d32)=S3 ，则d35.34m（3）三相分离器计算三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。三相分离器计算草图见图3-3： 沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<1.0m/h2）沉淀器斜壁角度设为50°，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.52h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角50°沉淀区面积为：A=1/4D2=1/4×3.14×62=28.26m2表面水力负荷为：q=Q/A=10/(2×28.26)=0.18<1.0，符合设计要求。图3-3三相分离器示意图 回流缝设计取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m，如图所示：b1=h3/tg 式中： b1下三角集气罩底水平宽度（m） 下三角集气罩斜面的水平夹角 h3下三角集气罩的垂直高度（m）则 b1=1.26m，b2=6-2×1.26=3.48m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算： V1=Q1/S1式中： Q1反应器中废水流量（m3/h） S1下三角形集气罩回流逢面积（m2）则 V1= (10/2)/(3.14×3.482/4)=0.53m/h<2m/h，符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V2=Q1/S2 式中： Q1反应器中废水流量（m3/h）S2 上三角形集气罩回流逢之间面积（m2）取回流逢宽CD=1.2m，上集气罩下底宽CF=4.6m，则 DH=CD×sin50°=0.92 mDE=2DH+CF=2×0.92 +4.6=6.74m，=(CF+DE)CD/2=24.3m2则 V2= Q1/S2=10/(2×24.3)=0.21m/h<V1<2m/h ，故符合设计要求确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知： CH=CDsin40°=1.2×sin400.77m AI=DItg50°=(DE-b2)×tg50°=(6.74-3.48)×tg50°=1.94m 故 h4=CH+AI=0.77 +1.94=2.71 m h5=1.0m由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为： CF-2h5tg40°=4.6-2×1.0×tg40°=2.92m BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.87m DI=(DE-b2)=( 6.74-3.48)=1.63m AD=DI/cos50°=1.63/cos50°=2.54m BD=DH/cos50°=0.92/cos50°=1.43m AB=AD-BD=2.54-1.43= 1.11m 气液分离设计取d = 0.01cm(气泡)，T = 200水的密度1 = 1.03g/cm3空气的密度g = 1.2×10-3g/cm3水的运动粘度 = 0.0101cm2/s碰撞系数 = 0.95 水的粘度=1 = 0.0101×1.03 = 0.0104g/cm·s一般废水的>净水的，故取=0.02g/cm·s，由斯托克斯公式可得气体上升速度为： =9.58m/h Va=V2=0.21m/h则 =9.58/0.21=45.62， =1.87/1.11=1.68所以 > ，故满足设计要求。（4）出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m，槽高0.2m（5）排泥系统计算：每日产生的悬浮固体PSS = Q·（S0-Se）··E式中： Q 设计流量（m3/d） 污泥产率（kgSS/kgCOD）S0、Se进出水COD的浓度（kgCOD/m3）E 去除率，本设计中取90%。PSS = （40000-4000）×0.90×0.1×240×10-3 = 777.6kgSS/d每日产泥量为：式中： Pss产生的悬浮固体（kgSS/d）P污泥含水率，以98%计r污泥密度，以1000kg/m3计W = 每日产泥量38.88m3/d，则每个USAB日产泥量19.44m3/d。在每个UASB反应器距离底部0.3m处沿长度方向均匀设置排泥管一根，以便均匀排除污泥区的污泥。USAB反应器每天排泥一次，排泥管选用DN150的钢管，排泥总管选用DN200的钢管。必要时布水管兼做排泥管用。（6）产气量计算采用每去除1千克COD产生0.1立方米沼气做参数，则每日产气量为：Qg = Q·（S0-Se）··E式中： Q设计流量（m3/d）产气率（m3/kgCOD）S0、Se进出水COD的浓度（kgCOD/m3）E去除率，本设计中取90%Qg =（40000-4000）×0.90×0.1×240×10-3 = 777.6m3/d3.4SBR反应池3.4.1设计说明图3-4 SBR运行示意图进水期进水期是反应池接纳污水的过程。由于充水开始是上个周期的闲置期，所以此时反应器中剩有高浓度的活性污泥混合液，这也就相当于活性污泥法中污泥回流作用。SBR工艺间歇进水，即在每个运行周期之初在一个较短时间内将污水投入反应器，待污水到达一定位置停止进水后进行下一步操作。因此，充水期的SBR池相当于一个变容反应器。混合液基质浓度随水量增加而加大。充水过程中逐步完成吸附、氧化作用。SBR充水过程，不仅水位提高，而且进行着重要的生化反应。充水期间可进行曝气、搅拌或静止。曝气方式包括非限制曝气（边曝气边充水）、限制曝气（充完水曝气）半限制曝气（充水后期曝气）。反应期在反应阶段，活性污泥微生物周期性地处于高浓度、低浓度的基质环境中，反应器相应地形成厌氧缺氧好氧的交替过程。虽然SBR反应器内的混合液呈完全混合状态，但在时间序列上是一个理想的推流式反应器装置。SBR反应器的浓度阶梯是按时间序列变化的。能提高处理效率，抗冲击负荷，防止污泥膨胀。沉淀期相当于传统活性污泥法中的二次沉淀池，停止曝气搅拌后，污泥絮体靠重力沉降和上清液分离。本身作为沉淀池，避免了泥水混合液流经管道，也避免了使刚刚形成絮体的活性污泥破碎。此外，SBR活性污泥是在静止时沉降而不是在一定流速下沉降的，所以受干扰小，沉降时间短，效率高。排水期活性污泥大部分为下周期回流使用，过剩污泥进行排放，一般这部分污泥仅占总污泥的30%左右，污水排出，进入下道工序。闲置期作用是通过搅拌、曝气或静止使其中微生物恢复其活性，并起反硝化作用而进行脱水。3.4.2设计参数设计流量Q=240m3/d=10m3/h=0.0028m3/s水温t=10oC污泥负荷率Ns=0.4kgBOD5/(kgMLSSd)污泥浓度X=3000 mgMLSS/LSVI=100进水BOD=600mg/L排水比1/m=1/4反应器水深H=5.0m安全高度=0.5m采用2个SBR反应器3.4.3设计计算(1)曝气时间（TA）沉淀时间（TS）初期沉淀速度则：排出时间（T0） 排出时间为1h，与沉淀时间合计为3.0h计。进水时间（TF） 设进水时间为TF=1.0h。 一个周期时间为T=8.0h。（2）反应器容积计算设f=0.85,SVI=100,故污泥沉降体积为:单个反应器有效容积为：选定每个反应器尺寸为L×B×H=7×2×5=70m3采用超高0.5m，故池子全高为5.5m各程序时间分配：进水：1h，曝气：3h，静沉：2h，排水：1h，闲置：1h（3）需氧量计算需氧量 需氧量Oa为有机物(BOD)氧化需氧量O1、微生物自身氧化需氧量O2之和，即Oa=O1+O2+O3。 有机物氧化需氧量O1式中： a去除每1.0kgBOD的需氧量（kgO2/kgBOD），取a=1.0S0，Se进水BOD与出水BOD浓度（kg/m3）Q设计水量（m3/d）微生物自身氧化需氧量O2式中： b污泥需氧系数，取0.12Q设计水量（m3/d）S0，Se进水BOD与出水BOD浓度（kg/m3）所以：反应总需氧量Oa=72+21.6=93.6kg/d=31.2kg/h（4）供氧量计算式中： R0供氧量（kg/h）R需氧量（kg/h）CS（20）清水20的氧饱和浓度（mg/L），取9.17mg/LCS(T)清水T的氧饱和浓度（mg/L），取9.17mg/LT混合液水温，取20 CL混合液DO（mg/L），取1.5mg/L修正系数，取0.95氧饱和温度修正系数，取0.97 P大气压（mmHg），取760mmHg所以（5）SBR产泥量计算SBR的剩余污泥主要来自微生物代谢的增值污泥，还有很少部分由进水悬浮物沉淀形成。SBR生物代谢产泥量为：式中: a微生物代谢增系数（kgVSS/kgBOD）b微生物自身氧化率，l/d根据污泥性质，参考类似经验数据，设a=0.70，b=0.05,则有：假定排泥含水率P=99.2%，则排泥量为QS=考虑一定安全系数，则每天排泥量为10m/d。（6）曝气设备选择选择STEDC0240型橡胶模微孔曝气器，服务面积1m2/个，充氧能力0.4kg/h，氧利用率31%，则曝气器数量（7）鼓风机风量取氧利用率 EA为31%，则（8）上清液排出装置（滗水器） 现在的SBR工艺一般都采用滗水器排水。滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清夜。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。目前SBR使用的滗水器主要有螺旋式滗水器、套管式滗水器和虹吸式滗水器三种。本设计采用旋转式滗水器。旋转式滗水器属于有动力式滗水器，应用广泛。本设计采用XB-1800型旋转式滗水器。设计滗水量：Q=40m3/h；滗水深度：H=3m；滗水时间t取1h3.5污泥浓缩池3.5.1设计说明图3-5污泥浓缩池示意图污泥浓缩用来降低污泥中含水率，减少污泥体积，减少池容积和处理所需的投药量，减小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。具有一定规模的污水处理工程中常用的污泥浓缩方法主要有重力浓缩、溶气气浮浓缩和离心浓缩。本项目所产污泥量较少，因此选用连续重力浓缩池。3.5.2设计参数污泥浓缩时间T=15h，贮泥时间t=4h浓缩前含水率P0=99.2%浓缩后含水率P=96%污泥固体浓度c=20kg/m3污泥固体负荷qs=70kg/(m2·d)3.5.3设计计算（1）浓缩池体积计算污泥总量Qs=38.88+10=48.88m3/d，取50m3/d。浓缩池面积浓缩池直径水利负荷m3/( m2·d)=0.145m3/( m2·h)有效水深h=0.145×16=2.33m，取3.0m浓缩池有效容积V1=A×h=14.29×3.0=42.87m3（2）排泥量与存泥容积浓缩后污泥含水率P=96%，则体积为贮泥区所需容积V2=Qst=0.42×4=1.68m3泥斗容积：式中： h1泥斗垂直高度，取1.2mr1泥斗上口半径，取1.1mr2泥斗下口半径，取0.6m设池底坡度为0.08，则池底坡降为故池底可贮泥容积为所以总贮泥容积V=V3+V4=2.8+0.71=3.51m3Qs=50m3/d=2.08m3/h，满足要求。设浓缩池超高h3=0.3m，缓冲层高度h4=0.3m，则浓缩池总高度为：H=h+h1+h2+h3+h4=3.0+1.2+0.083+0.3+0.3=4.883m，取5m。浓缩池排水量Q=Qs-Qs=2.08 0.42=1.66m3/h3.6污泥脱水机房3.6.1污泥产量经浓缩处理后，产生含水率为96%的干污泥10m3/d3.6.2污泥脱水机选用DYQ-1000型带式压滤机1台，购买2台，使用1台，备用1台。该脱水机参数：处理量8m3/h，滤带有效宽度1000mm，滤带运行速度0.54.0m/min，主机功率1.5kW，外型尺寸4.25×1.88×2.1m，设备质量2920kg。3.7主要构筑物及设备3.7.1主要构筑物表3-1主要构筑物一览表构筑物名称规格（m）数量（座）结构格栅2.27×0.5×0.471砖混调节池4×2.5×5.51砖混UASB池6×9.02钢混SBR池7×2×5.52钢混污泥浓缩池4.27×5.01钢混污泥脱水间5.0×4.0×4.01砖混鼓风机房4.8×3.6×4.01砖混控制室9.0×7.0×5.01砖混沼气柜4.0×5.01钢混3.7.2主要设备表3-2主要设备一览表设备名称规格型号数量（台）材质潜污泵40QW40-15-15-1.52球磨铸钢污泥螺杆泵G15-12球磨铸钢带式压滤机DYQ-10002球磨铸钢罗茨风机BK70114第四章 污水处理厂的总体布置4.1 平面布置（1）布置原则按功能分区，配置得当。充分利用地形，平衡土方，降低工程费用。功能明确，布置紧凑。顺流排列，流程简捷。必要时应预留适当余地。构（建）筑物应注意风向和朝向。（2）平面布置图见附图14.2 高程布置（1）布置原则可能利用地形坡度，使污水按处理流程在构筑物之间能自流，尽量减少提升次数和水泵所需扬程。协调好站区平面布置与单体埋深，以免工程投资增大、施工困难和污水多次提升。注意污水流程和污泥流程的配合，尽量减少提升高度。协调好单体构造设计与各构筑物埋深，便于正常排放，又利于检修排空.（2）高程布置见附图2参考文献1 曾科. 污水处理厂设计与运行M. 2. 北京:化学工业出版社, 2011.2 高廷耀，顾国维，周琪.水污染控制工程M. 北京：高等教育出版社，2007.3 给水排水设备工程师实务手册编写组.给水排水设备工程师实务手册M. 北京： 机械工业出版社，2006.4 李国秀, 李建文, 王克全, 等. UASBSBR工艺处理高浓度有机废水J. 山东化工, 2008, 37(6):11-12页.5 尹士君，李亚峰.水处理构筑物设计与计算M.北京：化学工业出版社，2004.6 王元军.高浓度有机废水处理工艺的研究.江南大学学报，2008.25