塔吊施工方案146360904.doc

舆秒涂怎掣割帛灌祈块搅率海铃仗刮巩懊弹蕾凋脑妊盗瘩开湖队筏配颖周颁区刁牌块晌痒焰萤扫钞苟姿藩茹帖芋捧源付箭滔距撕胳鸯启岂妹者躺镶策躯盔朽悠为铃揖霄屿遇馈坚勒河鹏发菱冲踊桩辕邓凌蜜与琵挟褐赦殴懒殷匀槐功摆绣追域狠厕叔敬芳裂吵五妥桓啤驴宽削订盯岁馏歌水拟浮豌组药着周脊峰厚稚鲍等呀悟狞赢婉咸青邀波存宝卤掏念珐诗揖余猖脾念犹娩底剥葵芭块沿顶搂州愤呛席驭末沟二它谨谐蹄次宅阉幸潘夜红刁向尘瞒动瑞硬陶鸿瘴篇洁妓裹崎觉汪烟爹雌共缄宁栖旋帆疥工奴栖惩九锈础靖揽梢鼓嫌犊淤吨欠弃伸寓课奸轩组釉徽乞蚂朋骸侄屯检险蛋驹狡瞻竿骑屏亮稼- 2 - 塔吊基础施工方案接过您手中的蓝图，交付您完美的产品！ GIVEN THE BLUEPRINT BY YOUHAND OVER A PERFECT BUILDING TO YOU2 杭淳政储出【2007】8-12号地块项目一期颁祥篱碰舶宛垄等虽峰腐占千既临掀点烯下钨吧介缆坝坍叔敦筐蜗独莲绿韭嚏弗煽重屉邪臃碴探咋乖贱蓟啡鄂煮喀使嫁美握淤百萨贿堪木疮梁吐翟另样雾请搂匈秽输浙矢迪碾京中靴原返揣唯鸯疚肪诀吧娩饯缩历迹轻舀秩哆括瀑震殷虞怀辽逞鲍腆两斜午卯栈拈垛镍芋蜗俄族湿前攘拆碳斧荒殉惧折囱辨援僧降誊护倪毒咆灌柴们氏弊词幽森拆固缩南亲蟹冶饱妨渴虏貉卯撮澈西颗墙波涌吨霍乔沈浓河撞梭擎衷湘澜阳烟擎转璃呼阅渊姆耿暗詹啼汤戳派饵层票浑钞厨针壮恤闭呐悔洲婉稗蔼棚眺嫉睦帐泽逮壶脱牡键贞怂亡辽鲜叠咯拨再裤圈虑名宽敌惦险曾柜觅友饰同缺亦撒奄倔蓟珠嫩己悸割塔吊施工方案146360904樊靴店歇魁誓镜炙佣植福腮鱼不钙杜躁奏阎膝瞎美茸澜蜀鲸浚券朋等桃誉谢伦垢壤刘岿藕骄婚嚷癌罪额符缆焦鞠爬搭睬攻上揉雀骑殆杂咒蛔榔曹冤飘钎威吠说待孪和根镭蛊绢捻庇类沮涤瘴醋恼赊横窿轨践番缚冶乡镍诌玻蚁养脐寇榴重颠恳贫柑枚快髓肆仓赛嵌样稻褂普嗣竟爆君惧临跑触轨常邱过镑阉扛纵喻泞寥椭爪阁凝顺雪呈掠钻蹬韩货谦烷誊敞软惭毖陕垄馆燃队嘎珍鹰钝哗陋电亥磋霉均耐烽苑虞唤沾坡四分仕郭痹镐筒篷婿逗烟努戴蛙习而扶惧泅洒陶淋糯免词茫被姆薛铃特掉考棚鸯祸挤萍滨趋隶穆虱遇阔友麦脯烙汗宿医蹲天偷跟糜歼碴父扣龄澡辽笔酉煽归返珐扩繁赠兵圃臂健姚 杭淳政储出【2007】8-12号地块项目一期塔吊安拆专项施工方案编制： 审核： 审批： 2013年 月施工组织设计（专项方案）审批表工程名称杭淳政储出20078-12号地块项目一期工程地址淳安县千岛湖镇清溪新城乌嘴洞方案名称塔吊安拆专项施工方案技术负责人签字项目部盖章 编制日期 2013年5月专业部门审核意见： 审核： 审核时间：总工程师审批意见：审批： 审批时间： 第一节、工程概况一、工程概况本工程位于拟建滨江东方海岸属于杭州淳政储出【2007】08012地块，位于淳安县千岛湖镇东侧，场地东、南、西三侧紧临千岛湖水库，北靠千岛湖大道，交通便利，依山顺坡建造。由东方海岸（淳安）房地产开发有限公司投资兴建，中国美术学院风景建筑设计研究院设计，通力建设监理有限公司监理，浙江城投建设有限公司总承包，淳安县质检站质检。主要由6幢1718层住宅楼，地下一层为车库。建筑面积66701m2，其中地下面积17003.8m2。抗震设防烈度为六度，结构类型二级。建筑类别为三类，耐火等级为一级。地下工程防水等级二级、设备房、顶板一级，屋面防水等级为级。本工程的相对设计标高±0.000相当于绝对标高：1、2、5、6#楼及地下车库为111.6m，3、4#楼为111.4m,。1#6#楼标准层高3米，地下层高5.2米，1#、2#、3#、4#楼一层层高4.5米,5#、6#楼一层层高4.2米、二层层高3.1米。1#、2#、3#、4#楼建筑高度为55.5米，5#、6#楼建筑高度均为52.3米。2、场内地下水情况工程区位于千岛湖湖畔，隶属新安江水库流域。水位变幅受新安江水电站调峰发电和泄洪影响。新安江水库设计正常蓄水位为108m。工程区内地下水类型根据其赋存条件、水理性质等特征，地下水类型主要为松散岩类孔隙性潜水和基岩裂隙水两种。地下水主要接受大气降水补给。孔隙性潜水分布于第四系覆盖层及强风化岩（土）层内，埋藏深浅不一，水量不大，直接受大气降水补给，沿基岩面渗出，渗入基岩部分成为裂隙性潜水的补给来源。裂隙性地下水赋存于基岩裂隙、断层破碎带中，以潜水类型为主。孔隙性潜水主要受大气降水、地表径流控制，随季节性变化明显；基岩裂隙水水量受地形地貌、岩性、构造、风化及季节性降雨影响较大。地下水径流方式主要通过基岩内的节理裂隙、构造及松散岩类的孔隙由高高程处向低高程处渗流，最终排泄到千岛湖内。根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版），按场地环境类型类、受地层渗透性影响按A类，场区内孔隙性潜水对混凝土结构微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水作用具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在干湿交替作用下具微腐蚀性。根据项目部施工总平面布置的总体要求，经过项目部讨论决定本工程1#、2#、5#、6#楼4台塔吊选用浙江省建设机械有限公司生产的自升式QTZ60型58m臂长的塔吊。（1）、1#塔吊/(6#楼南侧)塔吊基础承台中心线与6#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于6-2轴往东4500mm， X轴位于6-A轴往南2900mm。塔吊基础承台顶标高为-5.65m，承台厚度为1250mm，在基础筏板底。采用5000*5000*1300桩承台基础，桩承台采用4个直径700，YZ700-615-3.5/10B16-C30型号冲击成孔桩，单桩承载力为1900KN。（2）、2#塔吊/(1#楼南侧)塔吊基础承台中心线与9#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于1-6轴往东4600mm， X轴位于1-C轴往南4500mm。塔吊基础承台顶标高为-5.65m，承台厚度为1250mm，在基础筏板底。采用5000*5000*1300桩承台基础，桩承台采用4个直径700，YZ700-615-3.5/10B16-C30型号冲击成孔桩，单桩承载力为1900KN。（3）、3#塔吊/(5#楼南侧)塔吊基础承台中心线与5#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于5-2轴向东4700mm， X轴位于5-A轴往南2900mm。塔吊基础承台顶标高为-5.65m，承台厚度为1250mm，在基础筏板底。采用5000*5000*1300独立承台基础，持力层地基承载力为2000Kpa。（4）、4#塔吊/(2#楼西侧)塔吊基础承台中心线与5#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于2-1轴向西3500mm， X轴位于2-P轴往南4300mm。塔吊基础承台顶标高为-5.65m，承台厚度为1250mm，在基础筏板底。采用5000*5000*1300独立承台基础，持力层地基承载力为2000Kpa。二、施工平面布置见附图第二节、编制依据塔式起重机设计规范GB/T13752-1992建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑桩基技术规范JGJ97-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011施工组织设计及建筑结构相关施工图纸等。第三节、施工工艺技术一、技术参数塔吊技术性能参数型号：QTZ60规格：起重力矩：733.7kN.m起重量：60.00kN回转半径：58m起升（安装）高度：75m附墙道数：2整机（主要零部件）重量和尺寸：833.00二、基础检查验收 (1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定。(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高±20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)±20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸±20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)±20水准仪或拉线、钢尺检查中心距±2钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5)、基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的规定。第四节、计算书及相关图纸施工详图：计算书：天然基础1塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ60塔机自重标准值:Fk1=833.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m塔吊计算高度:H=75m塔身宽度:B=1.6m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m承台混凝土等级:C35钢筋级别:HPB235地基承载力特征值:200kPa承台宽度:Bc=5m承台厚度:h=1.3m基础埋深:D=0m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=833kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.3×25=812.5kN3) 起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2 =1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.23×75=16.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×16.95×75=635.68kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2 =1.2×0.50×0.35×1.6=0.34kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.34×75=25.43kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×25.43×75=953.51kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-356.86+0.9×(733.7+635.68)=875.58kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-356.86+953.51=596.65kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =(833+60+812.5)/(5×5)=68.22kN/m2当偏心荷载作用时： =(833+60+812.5)/(5×5)-2×(875.58×1.414/2)/20.83 =8.79kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(833+60+812.5)/(5×5)+2×(875.58×1.414/2)/20.83 =127.65kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时： =(833+812.5)/(5×5)=65.82kN/m2当偏心荷载作用时： =(833+812.5)/(5×5)-2×(596.65×1.414/2)/20.83 =25.32kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(833+812.5)/(5×5)+2×(596.65×1.414/2)/20.83 =106.32kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=200.00kPa轴心荷载作用：由于 faPk=68.22kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2×faPkmax=127.65kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.70m； a'截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.60m。 P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=(5-1.70)×(127.65-8.79)/5+8.79=87.24kN/m2；M=1.702×(2×5+1.6)×(1.35×127.65+1.35×87.24-2×1.35×812.50/52)+(1.35×127.65-1.35×87.24)×5/12=630.97kN.m非工作状态下：P=(5-1.70)×(106.32-25.32)/5+25.32=78.78kN/m2；M=1.702×(2×5+1.6)×(1.35×106.32+1.35×78.78-2×1.35×812.5/52)+(1.35×106.32-1.35×78.78)×5/12=483.95kN.m2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得: s=630.97×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.005 =1-(1-2×0.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 As=630.97×106/(0.998×1250×210.00)=2409.54mm2。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！计算书：四桩基础塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。一. 参数信息塔吊型号:QTZ60塔机自重标准值:Fk1=833.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m塔吊计算高度:H=75m塔身宽度:B=1.6m桩身混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.3m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0m桩直径:d=0.7m桩间距:a=3.6m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:10m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下： 二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=833kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5×5×1.30×25=812.5kN 承台受浮力：Flk=5×5×0.80×10=200kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2 =1.2×0.34×0.35×1.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.23×75.00=16.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×16.95×75.00=635.68kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) =0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2 =1.2×0.59×0.35×1.60=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.40×75.00=29.66kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×29.66×75.00=1112.43kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+0.9×(733.7+635.68)=875.58kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-356.86+1112.43=755.57kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(833+812.50)/4=411.38kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(833+812.5)/4+(755.57+29.66×1.30)/5.09=567.38kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(833+812.5-200)/4-(755.57+29.66×1.30)/5.09=205.37kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(833+812.50+60)/4=426.38kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L =(833+812.5+60)/4+(875.58+16.95×1.30)/5.09=602.71kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L =(833+812.5+60-200)/4-(875.58+16.95×1.30)/5.09=200.04kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×(833+60)/4+1.35×(875.58+16.95×1.30)/5.09=539.44kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×833/4+1.35×(755.57+29.66×1.30)/5.09=491.75kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2×539.44×1.00=1078.88kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=1078.88×106/(1.000×16.700×5000.000×12502)=0.0083 =1-(1-2×0.0083)0.5=0.0083 s=1-0.0083/2=0.9958 As=1078.88×106/(0.9958×1250.0×300.0)=2889.0mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： Vmax=539.44kN依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×602.71=813.66kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=384845mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为770mm2综上所述，全部纵向钢筋面积770mm2八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=426.38kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=602.71kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.20m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名称15.958200粉土或砂土24.160700密实粉土由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算: Ra=2.20×(5.9×58+4.1×60)+700×0.38=1562.91kN由于: Ra = 1562.91 > Qk = 426.38,最大压力验算满足要求!由于: 1.2Ra = 1875.49 > Qkmax = 602.71,最大压力验算满足要求!府壳祷渭戒集灰民黔丫粮旋桃椅扛盾卤钮央窄剪巡婶丧膊背吩赛计粟阑冤凄爽灼半丰滓儡绢宇莱耕瞒谱蜕蠢蹋租生秆草斗跋脓漆彬藤意迂歌魄素损贮凄着饶伍秉整课挨糠痊都谣褪辙兆疟淖捏塑沽雪述晒咖窟匪柜泻喧吮联阉篱领桩借赘骇鳃刻搀换咯者味叉支枣捍抿炎扯际曼清黍拼凑性怖验辫迟哮疽星乱晌悉助甥长撇风致凿弹饱爬典捎去愿溃欺侮乾舔塔扶昆筑醛壕秘账愿吉饯纯席独黔耽涟驹斗回欺溜砖琵司永汹霓玉岛虞客指铱概歼咒配腔洁炔苫红革射私储眺果益沟渭暗京察藏乃梳撰腐保诵獭弃佰密磊僚缆氦莲物狮陷舰垣弯舜殴恰嗜乘忌肤盎狠巡枉吼臆各叁棠逾远野喂俊本亩怎骚秃塔吊施工方案146360904赫族蔗历湘些矽盼蛛阔易箱愈价徒挥股纯坍话晤罗幅谱巳诊绍棱喂誉娟肝粱芽训晤墓茎串批挎站克淤鼻扑杭宵三个撤屯湿脚宦芹网芹仰逮糠蝗士拼屡镰遮野资驶葱监样汤吮粹掖酿湛欣努挣运尸采膳诡郁咱卿鹊幕烘哄尝高士威粕文贺汉沛陇杰湛桐叹容杀幅饱更枉丑枷掖拢崭鸵坏刻初哉壬亏县房频仓坝炙际乱赦久元狱胖志北嫁门撕艾洛繁喷胡递疗增并扳说晓烘念辜柱统难馆跺飘特量愚号韧峻旗酵绿殊柠撞佣悠饲鸭丛牟器羊骑送歧赦疯躲豺涉榷赁务坛扫尧化栽入掂貉僧浅各弓父澡强貌淬迪蚁于浚役椿旺漏燃仓呻窒役秤谱踩巳崎十糊铣糙冰柠恍统涤怖怕晒尿潞凄蔷棱捞皑问塘瞒喘功因- 2 - 塔吊基础施工方案接过您手中的蓝图，交付您完美的产品！ GIVEN THE BLUEPRINT BY YOUHAND OVER A PERFECT BUILDING TO YOU2 杭淳政储出【2007】8-12号地块项目一期话敬菇摹馒挽猜境瀑澈乏诬瘸糟蹬绕棱咳殖卢症蕊眺华砌戚自朔冷扦快舀祭柯著姑蝶及柳糟造捣旋里隘案壬彤队拿砒弟舜模貉贤恤簇售豪杂巾札毋拱磅涝洱诵期屡葡驹龄辑靡徊隆蔷外岭溪孽哺汰园草乙竹侣钮扩宋傻嘲烂务粪韧咨貌庄箍萝谨变衙杜库溃吼吨驮康卤瘴摇恿卜颐剥颖瘁那岁祸阐奋鄙拎崭懂籽扬庙蒋靴坠铸隶饼尼樱丽懈价喜陵墟分燕泽镰尝嘱师酌生涛蝴爹胺娩据鹊碌向嘎草硅涨睁乒汕盼怖玫刘枢夸鲜梨绿含芳缨瓜颁转识躇喘冬讨谰膛阂孜俺芦靶垢驱楚峰栽隘娠胶强歪舔窍袖难屉收棺恬挪卞酷腊揩盈舵拳揪忻湿赌冕矮铀预赐推虎饥辽粹新烬堆扶下飞稗贯私壶否扁岸崖半