学校教学楼、实验楼支模架施工方案.doc

重庆医科大学缙云校区一期工程教学楼A-1、实验楼A-5、 支模架施工方案1、编制依据1.1. 重庆医科大学缙云校区一期工程教学楼A-1、实验楼A-5施工图纸1.2. 施工手册第四版。1.3. 建筑施工计算手册。1.4. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)1.5. 组合钢模板技术规范GB50009-20011.6. 公司程序文件相关规定：QB/GSCQYJQMC-EMS-OHMS01、QB/GSCQYJQMC-EMS-OHMS022、编制说明：重庆医科大学缙云校区一期工程教学楼A-1地下一层（层高4.8 m）,地上五层(层高3.9 m);实验楼A-5地上五层(层高4.2 m）。梁主要截面尺寸为300×1800、400×1000、300×900、300×700、250×500等，板厚主要有：100mm、110mm、150mm。柱最大截面尺寸600*600，混凝土浇筑方式采用预拌泵送商品混凝土，支撑采用483.5mm的钢管，模板采用18厚复合模板散装散拆，楼板模板采用18厚复合模板50×100300mm的木楞配合使用，模板接头缝用自粘胶带封闭。钢筋混凝土框架结构柱为方柱，主要截面尺寸为400×400、500×500、500×600、600×600、600×700、700×700、700×800mm、800×800mm。混凝土浇筑方式采用预拌商品混凝土，支撑采用483.5mm的钢管。 梁模板：底板、侧模18mm优质九夹板，局部梁底板采用40mm厚松木板。柱模板：方柱采用18mm优质九夹板。现浇板模板：12mm优质覆膜竹胶板，50×100300mm的木楞配合使用，模板接头缝用自粘胶带封闭。木枋：50×100mm松木中枋。3、施工准备3.1机械准备 木工圆盘踞10台，木工平刨1台，电刨锯3台。3.2材料准备 钢管、扣件、模板如下表所示：脚手架用量计划表序号名称单位规格数量进场时间1钢管m48400000根据施工进度入场2扣件个各种规格300000模板用量计划序号名称单位规格数量进场时间1优质九夹板m21000×200030000根据施工进度入场2中枋m3160×602003小枋m3100×502004对拉螺栓套100005优质覆膜竹胶板m21200×2400150006安全网床3000×6000100003.3劳动力 根据施工情况，本工程工期紧，任务重，以A1、A5各为一个组，同时作业，须架子工二组，每组20人，模板工二组，每组100人。4、施工验算楼层的结构支撑脚手架是支承梁、板模板，抵抗砼对柱、梁、板压力的支承系统，支承架的刚度、强度是关系系统安全的关键，本工程根据有关资料及设计数据，对脚手架作如下要求：4.1材料的选择及要求钢管：（1）新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理；（2）旧钢管应按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001规范要求进行检查，对不符合要求坚决不用。扣件：（1）新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用，出现滑丝的螺栓必须更换；（3）新旧扣件均应进行防锈处理。搭设要求：（1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置，斜杆或剪刀撑尽量与立杆连接，节点构造符合相应规范规定。（2）确保每个扣件的螺栓扭矩都控制在4065（3）当立杆所受竖向力特别大时，除验算立杆稳定外还应验算地基支座承载力或板的抗冲切承载力。4.2、施工使用过程中的管理（1）梁板模板支撑系统的方案设计至关重要，必须建立在较为精确的计算基础上，绝不能仅靠经验进行施工。（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控。（3）在施工使用过程中派专人进行检查维护，坚持信息化施工管理，将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制，确保施工安全。4.3、满堂脚手架搭设顺序：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆4.4、荷载分析及计算参数的概述A、层高均为4.200m高（局部层高4.80m）：木模板及支架自重标准值0.75，木模板及支架自重标准值1.10(按组合钢模板考虑)。B、钢筋自重标准值（按每砼含量计算），梁柱1.5；板1.1。C、砼自重标准值24.0。D、振捣砼对水平模板产生的荷载标准值2.0；对垂直模板产生的荷载标准值4.0。E、施工人员及设备荷载标准值计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载2.5，另应以集中荷载2.5再进行进行验算，比较两者所得的弯矩值，取其中较大值采用；计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载1.5计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载1.0钢管采用48×3.5，其截面特性：A=489mm，I=12.19，截面模量w=5.08，回转半径i=1.58，以上系数详查建筑施工手册第四版第17章模板工程和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001规范。4.5、模板及支撑系统计算（按最不利受力计算）4.5.1、框架主梁的模板及支撑系统复核设计计算：A、对较大截面300×1800mm梁进行计算。（1）、荷载计算梁的支撑立杆间距顺梁方向为500mm垂直于梁方向为500mm，搭设见图所示。整个板满堂脚手架支撑系统的立杆间距：800mm×500mm。a.模板及支架自重标准值：(0.80+0.5+1.68×2)×0.5×1.1=2.56kNb.新浇砼自重标准值：(0.80+0.5) ×0.12×0.5+0.30×1.68×0.5×24=7.92kNc.钢筋自重标准值：(0.80+0.5) ×0.12×0.5×1.1+0.30×1.68×0.5×1.5=0.46kNd.振捣荷载标准值：(0.80+0.5)×0.5×2=1.3kN(2)、扣件抗滑计算 一根立杆所承受的荷载为： （2.56+7.92+0.46）×1.2+1.3×1.4÷2=7.47kN 一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00kN>7.47kN，因此考虑一个扣件作为抗滑扣满足要求。(3)、立杆稳定计算 一根立杆所承受的最大荷载为：N=7.47kN NfA （f=215N/ mm2） lo=h+2a=1500+2×80=1660mm = lo/i=1660/15.8105 查表得：=0.551，A=489mm2。0.551×489×205=55.2kN7.47kN，满足要求。（4）、梁模计算A.荷载计算(梁支撑系统搭设见图)：a.模板及支架自重标准值：(0.5+1.68×2)×0.5×1.1=2.125kNb.新浇砼自重标准值：0.30×1.80×0.5×24=7.48kNc.钢筋自重标准值：0.30×1.8×0.5×1.5=0.405kNd.振捣荷载标准值：0.30×0.5×2=0.30kNB.小楞计算：a.内力计算：梁荷载传给小楞简图如下。q=（2.125+7.48+0.405）×1.2+0.30×1.4÷0.30=41.44kN/mb.小楞跨中的最大弯矩:M=0.125qc（2L-c）=0.125×41.44×0.30×（2×0.5-0.30）=1.08kN.m=M/W=1.08×106/5.08×103=214N/mm2 205N/mm满足要求！ c.挠度计算：（简化为一个集中力计算）q=（2.125+7.48+0.405）×1.2=12.01kN/mw小楞=FL3/（48EI） =12.01×5003×103 ÷（48×2.06×105×12.19×104） =1.25mmL/250=500/250=2.00mm满足要求。C.梁底模计算：梁底模采用40mm的松木板，木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103 N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3，w取1/400，挠度系数KW=0.677计算简图如图所示。q=（2.125+7.48+0.405）×1.2+0.3×1.4÷0.5÷2=12.43kN/m 模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1×qL2=0.1×12.43×0.52=0.31kN·ma.强度计算：截面抵抗矩：Wn=M/fm=0.31×106÷13=23846mm2选用木板截面为300×40mm, Wn=1/6×bh=1/6×300×402=80000mm2>23846mm2满足要求。b.挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，受力图见图。q=（2.125+7.48+0.405）×1.2÷0.5÷2=12.01kN/mw梁底模=KW×qL4/（100EI）=0.677×12.01×5004÷（100×9.5×103×1/12×300×403）=0.33mml/400=500/400=1.25mm0.33mmw=1.25mm,满足要求。c.累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度，其值w累计挠度= w梁底模+w小楞=1.25+0.33=1.58 mmw=4.0mm，满足要求。D.梁侧模及对拉螺栓计算：a荷载计算：.新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=30，坍落度为180200mm，掺外加剂(泵送剂)，混凝土浇筑速度为1.5m/h，即：1=1.2， 2=1.15，to=200/（15+30）=4.44h。F1=0.22rcto12v1/2=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.51/2=39.6kN/m2；F2=rcH=24×1.8=43.2kN/m2按规定取较小值，即取39.6kN/m2。.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m2；.模板所受的侧压力如图。b.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103 N/mm2。计算简图如图所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:.计算强度的荷载组合：q=(39.6×1.24×1.4)×0.45=23.9kN/m；.计算挠度的荷载组合：q=39.6×1.2×0.45=21.38kN/m。c.模板受力的计算简图见图。d.模板内力计算：.模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1qL2=0.1×23.9×0.52=0.6kN·m.强度计算：设计木模板的厚度18mm，W=1020×182÷6=55080mm3=Mmax/W=0.6×106/（5.5×104）=10.91N/mm2fm =13N/mm2，满足要求。.挠度计算：w=qL4/(150EI)=21.38×5004÷（150×9×103×22.5×105）=0.44mml/400=500/400=1.25mm0.44 mmw=1.25mm，满足要求。e.钢楞计算：.荷载计算:横向钢楞（钢管）直接50×100mm木枋（木枋间距300mm）与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距500×500mm，对拉螺栓设置间距为500×500mm，因此横向钢楞所受的荷载: 计算强度的荷载组合：q=(23.9×1.2+4×1.4)×0.5=17.14kN/m;计算挠度的荷载组合：q=(21.38×1.2)×0.5=12.83kN/m.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。.内力计算: (1).模板所受的最大弯矩：Mmax=0.10qL2=0.10×17.14×0.52=0.43kN·m(2).强度计算：=Mmax/W=0.43×106/（2×5.08×103）=42N/mm2f =205N/mm2，满足要求。(3).挠度计算：w=0.677qL4/(100EI)=0.677×12.83×5004÷（100×2×2.06×105×12.19×104）=0.11mmw=1.5mmL/250=500/250=2.0mm，满足要求。(4).累计挠度计算：钢楞挠度与梁侧模自身挠度之和即为梁侧模累计挠度，其值w累计挠度= w墙侧模+w钢楞=0.44+0.11=0.55mmw=4.0mm，满足要求。f.对拉螺栓计算：采用M14，对拉螺栓所受的拉力N：N=q×S=(12.83×1.24×1.4)×0.5×0.5=5.25kNN=26.15 kN，满足要求B、对较大截面400×1100mm梁进行计算。（1）荷载计算整个满堂支撑系统的立杆间距：梁500×1000mm, 板1000×1000mm梁的支撑搭设见下图： 模板及支撑架自重标准值：（1.0+1.0+0.98×2）×0.5×1.1=2.18kN新浇混凝土自重标准值：（1.0+1.0）×0.12×0.5+0.4×0.98×0.5×24=5.18kN钢筋自重标准值：1.1×（1.0+1.0）×0.12×0.5+1.5×0.4×0.98×0.5=0.43kN振捣荷载标准值：（1.0+1.0）×0.5×2=2.00kN（2）扣件抗滑计算：一根立杆所承受的荷载为：N=（2.18+5.18+0.43）×1.2+2.0×1.4÷2=6.07kN 一个扣件的抗滑承载力设计值RC=8.00kN6.07kN，因此考虑一个扣件作为抗滑扣满足要求。（3）立杆稳定计算：一根立杆所承受的最大荷载为：N=6.07kN（=205N/mm2）=1500+2×79=1658mm=1658/15.8=105查表得：=0.551，A=489mm2=205×0.551×489=55.2kN >N=6.07kN，满足要求（4）小楞及梁模计算：荷载计算：模板及支撑自重标准值：（0.98×2+0.4）×0.5×1.1=1.30 kN新浇混凝土自重标准值：0.4×1.1×0.5×24=5.28kN钢筋自重标准值：0.4×1.1×0.5×1.5=0.33kN振捣荷载标准值：0.5×0.4×2=0.4kN小楞受弯计算梁荷载假定以均布力的形式传给小楞，如下图：q=0.4×1.4+（1.3+5.28+0.33）×1.2÷0.2÷2=22.13kN/m反力计算：=（4-b/l）qb3÷8l3 =（4-0.2/0.5）×22.13×0.23/(8×0.53)=0.64kN=（8-4b2/l2+b3/l3）qb÷8=（8-4×0.22/0.52+0.23/0.53）×22.13×0.2÷8=4.11kN则小楞跨中的最大弯距：Mmax=（a+/2q） =0.64×0.3+0.64÷（2×22.13） =0.20kN.m=0.2×106÷（5.08×103）=39.62N/mm2 < f=205N/mm2满足要求。挠度计算：（简化为一个集中力计算）q=（1.3+5.28+0.33）×1.2=8.29kN/mw小楞=FL3/（48EI） =8.29×5003×103 ÷（48×2.06×105×12.19×104） =0.86mmL/250=500/250=2.00mm满足要求。扣件抗滑计算：边立杆所承受的最大荷载为Q=0.64kN一个扣件的抗滑承载力设计值为：Rc=8.00kN > 0.64kN，满足要求，需要一个扣件作为抗滑扣件。梁底部加设一根顶撑，顶撑所承受的最大荷载为：Q=-2=2×4.11=8.22kN一个扣件的抗滑承载力设计值为：Rc=8kN<8.22kN，需要2个扣件作为抗滑扣件。梁底模计算梁底模采用40mm的松木板，木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103 N/mm2,木板底板的截面惯性矩I=1/2bh3，w取1/400，挠度系数KW=0.667计算简图如图所示。q=（1.3+5.28+0.33）×1.2+0.4×1.4÷0.5÷2=8.85kN/m 模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1×qL2=0.1×8.85×0.52=0.22kN·ma.强度计算：截面抵抗矩：Wn=M/fm=0.22×106÷13=17023mm2选用木板截面为400×40mm, Wn=1/6×bh2=1/6×400×402=106667mm2>17023mm2满足要求。b.挠度计算：在计算挠度时，梁作用在模板的荷载为线荷载，且在对荷载进行组合时仅组合恒载，受力图见图。q=（1.3+5.28+0.33）×1.2÷0.5÷2=8.29kN/mw梁底模=KW×qL4/（100EI）=0.667×8.29×5004÷（100×9.5×103×1/12×400×403）=0.17mml/400=500/400=1.25mm0.17mmw=1.25mm,满足要求。c.累计挠度计算：小楞挠度与梁底模自身挠度之和即为梁的累计挠度，其值w累计挠度= w梁底模+w小楞=0.17+0.86=1.03 mmw=4.0mm，满足要求。梁、挡土墙侧模及对拉螺栓（对拉止水片）计算：a荷载计算：.新浇混凝土对模板侧面的压力计算：混凝土温度T=30，坍落度为180200mm，掺外加剂(泵送剂)，混凝土浇筑速度为1.5m/h，即：1=1.2， 2=1.15，to=200/（15+30）=4.44h。F1=0.22rcto12v1/2=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.51/2=39.6kN/m2；F2=rcH=24×1.1=26.4kN/m2按规定取较小值，即取26.4kN/m2。.振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为4 kN/m2；.模板所受的侧压力如图。 ±0.00以下45cm高的梁采用对拉片施工、水池及剪力墙采用对拉止水片，间距为300 mm×300 mm，其长度为墙厚。±0.00以上45cm高的梁、墙均采用对拉螺杆施工。b.模板所受的设计荷载（不考虑荷载设计值折减系数0.85）：木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103 N/mm2。计算简图如图所示。由于受倾倒荷载的影响，模板所受的最大荷载为:.计算强度的荷载组合：q=(39.6×1.24×1.4)×0.45=23.9kN/m；.计算挠度的荷载组合：q=39.6×1.2×0.45=21.38kN/m。c.模板受力的计算简图见图。d.模板内力计算：.模板所受的最大弯矩：Mmax=0.1qL2=0.1×23.9×0.52=0.6kN·m.强度计算：设计木模板的厚度18mm，W=1020×182÷6=55080mm3=Mmax/W=0.6×106/（5.5×104）=10.91N/mm2fm =13N/mm2，满足要求。.挠度计算：w=qL4/(150EI)=21.38×5004÷（150×9×103×22.5×105）=0.44mml/400=500/400=1.25mm0.44 mmw=1.25mm，满足要求。e.钢楞计算：.荷载计算:横向钢楞（钢管）直接50×100mm木枋（木枋间距300mm）与模板接触，承受模板传来的荷载，由于钢楞间距500×500mm，对拉螺栓设置间距为500×500mm，因此横向钢楞所受的荷载: 计算强度的荷载组合：q=(23.9×1.2+4×1.4)×0.5=17.14kN/m;计算挠度的荷载组合：q=(21.38×1.2)×0.5=12.83kN/m.横向钢楞受力按三跨连续梁计算,受力简图见图。.内力计算: (1).模板所受的最大弯矩：Mmax=0.10qL2=0.10×17.14×0.52=0.43kN·m(2).强度计算：=Mmax/W=0.43×106/（2×5.08×103）=42N/mm2f =205N/mm2，满足要求。(3).挠度计算：w=0.677qL4/(100EI)=0.677×12.83×5004÷（100×2×2.06×105×12.19×104）=0.11mmw=1.5mmL/250=500/250=2.0mm，满足要求。(4).累计挠度计算：钢楞挠度与梁侧模自身挠度之和即为梁侧模累计挠度，其值w累计挠度= w墙侧模+w钢楞=0.44+0.11=0.55mmw=4.0mm，满足要求。f.对拉螺栓计算：采用M14，对拉螺栓所受的拉力N：N=q×S=(12.83×1.24×1.4)×0.5×0.5=5.25kNN=26.15 kN，满足要求4.5.2、柱模板支撑及模板计算框架柱高H=4.8m,柱子较大截面尺寸为800×800mm，柱模采用18mm厚九夹板和50×100mm木枋（木枋间距为300mm）拼装,木模采用竖向安装.柱侧模板采用48×3.5mm的双钢管组成的竖向及水平楞夹牢,钢楞间距600,砼强度等级为C30,其输送方式为泵送入模内,浇筑速度为1.2 m/h（根据现场的实际情况进行取值）,混凝土入模温度为30,采用插入式振捣器振捣,混凝土坍落度180200mm. 由于其采用的振捣器为插入式振捣器(属于内部振捣器),因此新浇混凝土对模板的最大侧压力,按下列二式计算,并取其中较小值作为侧压力的最大值:F1=0.22rct012v1/2 F2=rcHA.模板设计计算a.荷载计算:(1).新浇混凝土对模板侧面的压力计算:混凝土温度T=30,坍落度为180200,掺外加剂,混凝土浇筑速度为1.2 m/h即:1=1.2, 2=1.15t0=200/(30+15)=4.44hF1=0.22 rct012v1/2 =0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.21/2=35.43kN/m2F2= rcH=24×4.8=115.2kN/m2按规定取较小值,即取q=35.43 kN/m2(2).振捣混凝土时对模板侧面产生的压力标准值为 4 kN/m2模板所受的侧压力如图.b.模板所受的设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85):木材抗弯强度设计值fm取13N/mm2，木材的弹性模量E=9.5×103 N/mm2。计算简图如图所示,由于受倾倒荷载的影响,模板所受的最大荷载为:c.计算强度的荷载组合：q=(35.43×1.2+4×1.4)=48.12kN/m2d.计算挠度的荷载组合：q=35.43×1.2=42.516kN/m2。e.强度计算:Mmax=0.125qL2=0.125×4.812×0.62=0.21kN·m模板需要截面抵抗矩 W=M/fm=210000÷13=16153mm3模板截面积为800mm×18mmWn=1/6×800×182=43200> W=16153mm3满足要求。f.挠度计算:w=5qL4/(384EI) =5×4.252×6004÷(384×9.5×103×1/12×800×183) =1.94mml/400=800/400=2mm1.94mmw=2mm，满足要求.B.钢楞计算:(1).荷载计算:柱箍采用双钢管直接与模板接触,承受模板传来的荷载,由于柱箍间距600mm,因此横向钢楞所受的荷载;计算强度的荷载组合:q=（35.43×1.2+4×1.4）×0.6×0.85=24.54 kN/mq=35.43×1.2×0.6×0.85=21.68kN/m钢管为48×3.5 W=5.08cm3 I=12.19 cm4 A=4.89cm2柱箍受力简图如下:(2).内力计算:.强度计算：柱箍边长800mm,箍受钢模传来的均布荷载形成弯矩M及侧向柱箍传来的拉力NA=NB作用为拉弯构件,由:.钢楞挠度计算:1.90mm/2=0.85mmL/500=800/500=1.6mm(3).累计挠度计算:柱侧模的累计挠度为柱箍钢管挠度+柱侧模挠度即:w总= w钢管+ w模板=1.15+1.94=3.09mm< w=4.0mm,满足设计要求C.对拉螺栓拉力验算采用M14，对拉螺栓所受的拉力N：N=q×S= （35.43×1.2+4×1.4）×0.8×0.6×0.85=19.01kNN=26.15 kN，满足要求4.5.3、支模架及模板主要施工方法及要求A、结构模板选择及设计该工程柱、梁采用木模，板全部选用覆膜竹夹板和50mm100mm木枋作为现浇砼模板，以工程结构设计施工图和有关规程、规范为依据，按各砼构件的几何尺寸及施工条件进行设计、制作、安装。（在施工前，模板工长必须先作模板设计图，经有关人员审核后才可进行施工。）B、各类砼构件的模板施工方法（1）本方案支撑系统（柱、梁、板）均采用483.5mm的钢管和架子专用扣件搭设满堂架，各层分别搭设，待砼达到规范规定的拆模强度后，拆除钢管支架，周转使用。（2）搭设钢管满堂架时，立柱间距应根据施工荷载的大小按规范要求计算确定，距柱距离一般在300mm左右为宜；水平钢管应双向搭设，间距一般在1200mm1400mm之间为宜，第一道距离楼（地）面应在0.2mm左右为宜，架子应设置双向斜支撑，设置位置应考虑在架子稳定性相对薄弱的地方或承受水平荷载相对较大的地方，设置斜支撑的多少应根据具体情况而定，但100m2不得少于6道。（3）钢管架立柱搭设时，纵横方向都要成直线，同一排钢管立柱中心线误差不得大于50mm，同一道水平钢管应在同一标高上，误差不得大于50mm；在建筑物底层施工前时，由于地面强度差，应先作地面砼垫层，待砼达到一定的强度后，通铺60*160mm的木枋，再搭设钢管架，要绝对保证地面能够承受上部的施工荷载，确保混凝土几何尺寸不变。C、模板施工准备（1）模板的选择及组合本工程模板均采用覆膜竹夹板和50mm×100mm木枋作模板，模板的接缝必须严密，柱、梁、板模板的组合接缝处（特别是新老砼的接头处）应加垫3mm的海绵泡沫，或双面胶粘贴，以防止砼浆的外漏；模板组合或吊装前必须清洁并刷脱模剂。（2）模板的配制根据施工图上各砼构件的几何尺寸和工艺要求，先作出模板设计图，然后按模板设计图上的几何尺寸（特殊部位应先放大样确定），配制成满足质量要求又便于安装、拆除的大模板。（3）模板的夹具采用钢管夹具方法、对拉螺杆配合施工，夹具必须牢固可靠，决不允许有松动的现象发生D、操作工艺要求工艺流程为：模板配制刷脱模剂，装组合定位校正检查、复核后交给下一道工序每道工序必须进行交接检制度，严格按照施工规范要求和质量标准施工。序号项 目允许偏差（mm）1轴线位置32底模上表面标高±33截面内部尺寸（柱、墙、梁）+2、+4、-34每层垂直度35两邻板表面高低差26表面平整度（2m长度上）37预埋钢板中心线位置38预埋管、预留孔中心线位置39预留洞中心线位置1010预留洞截面内部尺寸+10、0模板安装允许偏差E、垂直度控制（1）在模板安装前必须在楼（地）面上弹出其柱、墙外边线和轴线或中心线，并引出，其长度不少于250mm。在距墙外边200mm处弹出检查线，并用红油漆作好标记。（2）柱、墙模制作完成后，在相对于轴线或中心线与楼（地）面相对应的位置弹出墨线，并用红油漆作好标记，以便安装、校正及检查、复核。（3）柱、墙模安装校正时，用吊线锤将地墨与模板上的标记相合，以此控制柱、墙的垂直度。F、水平标高控制及传递（1） 根据工程施工图纸的设计要求，计算确定楼层的绝对高程值。（2）请规划、业主、监理以及设计等相关单位指定控制标高的原始点及绝对高程值，并作好固定的标记和有关资料，资料必须签证齐全，以便复查。（3）利用原始标高点用水平仪测出建筑物的±0.000标高点，引测至塔吊上并作好标记，便于施工过程的利用，以此标高点作为整个建筑物的水平标高控制点。（4）各层施工时，架子搭好后，从控制点用钢尺和水平仪将水平标高点传递到架子上，作出各层的±1.00m标高点，以控制各层柱、墙的钢筋、模板及砼强度。（5）柱、墙的模板拆除后，将架子上的±1.00m标高点传递到柱、墙面上弹好墨线，并用红油漆作好标记，在各轴线或有梁的位置用红油漆标明到梁底或板底的高度，以便控制各梁板的底标高。G、轴线控制（1）请规划、业主、监理以及设计等相关单位指定建筑物的坐标点，根据图上的已知坐标计算并测出各控制轴线的位置，并作好固定的标记和有关资料，资料必须签证齐全，以便复查。（2）利用各控制轴线分别测出建筑物的各条轴线和柱、墙边线及检查线的位置，并在楼（地）面上弹出墨线，作好标记，以便模板安装、校正时使用，并作为检查、复核的依据。（3）柱、墙模拆除后，分别将各轴线用钢尺和吊线锤把楼（地）面上的轴线转移到柱、墙面上弹好墨线，并用红油漆作好标记，以此作为各梁的平面位置控制线。H、模板的安装及拆除模板安装前应对上一道工序进行检查，对已浇砼表面进行处理，并将模板内的碴子清理干净；作好支模的准备，经检查合格、办理交接手续后方可安装模板，模板安装成后，必须经有关人员按标准检查验收合格后才能进入下一道工序，拆除前必须申报有关人员，批准后才能进行拆除。（1）柱模的安装及拆除方形柱模的安装：方形柱由事先按图上尺寸配制好的四块模板组成。安装时先将四块模板按楼（地）面上的墨线位置组合定位，再上钢管夹具，钢管夹具必须与满堂架紧密连接并靠紧模板，不得有任何松动，并能完全承受砼浇筑时对模板及夹具的侧压力，第一道和最后一道夹具距楼（地）面或砼顶面的距离不得大于300mm，夹具的间距不得大于600mm。方形柱模的拆除：待砼达到规定的拆模强度后开始拆除，拆除的顺序应与安装的顺序相反，先拆除夹具，再拆除模板。拆除时应注意对砼表面和模板的保护，切忌野蛮施工。拆除后应立即对模板进行清理、修整，按型号、规格整齐堆码在指定的模板的堆场内。（2）梁模板的安装梁底模的安装：满堂钢管架搭设好后，根据施工图上各梁的截面尺寸和设计标高，用十字扣在架子钢管上安好搁置梁底模的水平钢管，经检查无误后，将事先配制好的梁底模搁置在水平钢管上，按施工图上的平面位置校正，并固定在水平钢管上。待梁的钢筋绑扎完成后安装梁的侧模，安装应检查梁的钢筋是否正确，清除梁内碴子；梁两侧的侧模宜同时安装，侧模应搁置在梁底模的木枋上，然后拉通广线校正，再在两侧竖向用短钢管作夹具，夹具必须紧靠模板，必须满足砼浇筑时的侧压力要求；夹具的间距与搁置梁底模的水平钢管间距相同，下部用十字扣与水平钢管相连结，上部在板下约100mm处横向用长钢管连成整体，再斜向用短钢管斜撑在架子上。当梁的侧模高度大于700mm时，应在模板的中间设置一道对拉杆，其横向间距600，上斜撑钢管的同时应对梁侧模按施工验收规范要求进行校正。梁模的拆除：梁模的拆除要求与其它模板拆除要求相同，其顺序为：丝杆和夹具的拆除侧模的拆除底模拆除清理、修整堆码。（3）板模的安装与拆除板模的安装：在搭设好的满堂架上，搁上50mm100mm的木枋，然后在木枋上铺上按模板施工图配制好的板底模板，并用圆钉固定。在板模安装时，应注意周边与梁侧模的平齐，接缝一定要严密，决不允许有漏浆的现象发生。板模的拆除：有批准的拆模报告后方可拆除，拆除要求应与其它模板的拆除要求相同，在梁侧模拆除后，钢管架拆除前，先松下顶托，取下顶托下的木枋，拆下模板，（特殊部位拆除时应编号）；在模板转移开拆除现场后，再拆除钢管架，转移到指定的堆场，按要求堆码。5附水平加强层构造整体性构造层设置，当支撑架的的高度较高，为了加强其构架的整体刚度，需要设置三道整体性单水平加强层，每隔4-6m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且必须与立杆相连接，设斜杆的框格数量应大于该水平层框格总数的1/3（见图1）；高支撑的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须加设整体性水平加强层。剪刀撑设置：沿支架四周外立面应满设剪刀撑，中部视需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设1道。顶部承载支撑点设计：最好在立杆顶部装设支托板，支托底板至支架顶层横杆的高度不宜大于0.4m。当支撑点位于顶层横杆时，应尽量靠近立杆，且不宜大于200mm。此外，还应遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGH130-2001的相关构造要求。6、质量保证措施6.1、模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板最大接缝宽度控制在1.5以内。6.2、 柱头板、墙头板、梁侧模按单体定型设计，散装散拚，现场拼成整体模板后，拉通线校正，以防側模里出外进，确保側模方正，顺直。6.3、 顶模采用整块铺设。铺设前，先拉线校正主、次梁是否平整，以确保板面拼缝平整、顺直、严密，拼缝处贴5宽的胶带密封。6.4、 柱模板在砼入模12小时后，方可松动螺栓，模板拆除后，及时清扫在板上的砼，刷好脱模剂，为保证脱模效果，使用水质脱模剂，涂刷时要均匀。6.5、 梁、板、柱模板拆模时，不得死撬猛砸，按照先装后拆、后装先拆的顺序拆模，拆下的模板在运输过程、堆放过程中，注意保护，避免损伤，以增加模板的使用周转次数。6.6、 顶板模板施工时，要按规范及设计要求起拱。6.7、控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求决定拆模与否。6.8、高度重视模板拆除后的清理及保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责。模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。7、安全保证措施目的：安全技术措施是安全生产的唯一保证，对加快工程进度，提高工程质量起很大的作用，因此在施工过程中