SH-3071-1995.pdf
UDC MI 中华人民共和国行业标准 S H3 0 7 1 - 1 9 9 5 石油化工企业电气设备 抗震鉴定标准 S t a n d a r d o f a s e i s m i c q u a l i f i c a t i o n f o r e l e c t r i c a l e q u i p me n t s i n p e t r o c h e mi c a l e n t e r p r i s e s 1 9 9 5 - 0 7 - 0 7发布1 9 9 5 - 1 1 - 0 1实施 中国石油化工总公司发布 中华人民共和国行业标准 石油化工企业电气设备 抗震鉴定标准 S t a n d a r d o f a s e i s mi c q u a l i f i c a t i o n f o r e l e c t r i c a l e q u i p me n t s i n p e t r o c h e mi c a l e n t e r p r i s e s S H 3 0 7 1 一 1 9 9 5 主编部门: 中国石化北京设计院 批准部门: 中国石油化工总公司 中国石油化工总公司文件 中石化 1 9 9 5 建字 2 9 4 号 关于发布行业标准 石油化工企业 电气设备抗震鉴定标准的通知 各有关单位: 由中国石化北京设计院主编的 石油化工企业电 气设备抗震鉴定标准 已经审查定稿。 现批准 石油 化工企业电 气设备抗震鉴定标准) S H 3 0 7 1 - 1 9 9 5 为 石 油化工行业标准，自 1 9 9 5 年 1 1 月 1日起实施。 本标准的具体解释工作由中国石化北京设计院 负责。 中国石油化工总公司 一九九五年七月七 日 目次 1 总则 · · · · · · 。 。 4 · · · · . 。 。 . . . . . . . ， . . . . . . . . ·。 · 。 · . ( 曰 2 符号代号· · · · · · · · · · · · · . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 。 一 ( 2 ) 3 抗震鉴定一般规定 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . . . ( 6 ) 3 . 1 电力变压器、消弧线圈 · · · · · · · · · · · · · · · · · 。 · · · ( 6) 3 . 2 三相垂直布置水泥电抗器 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · ( 7) 3 . 3 少油断路器、避雷器 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ( 9) 3 . 4 电力电容器 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ( 1 0 ) 3 . 5 隔离开关、棒式绝缘子、电流( 压) 互感器类电 瓷设备 · · · ， · · · · · · · · · · · · · ， · · · · ， · ·· · · · · · ， · · · ， · ( 1 0 ) 3 . 6 蓄电池 · · · · · 。 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ( 1 0 ) 3 . 7 高压开关柜、低压配电屏、控制( 保护) 屏、直 流屏及配电箱类 · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · (11 ) 4 抗震验算 · · · · · · · · · · · · ， · . . . 1 . · ·· (12 ) 4 . 1 地震作用计算 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · ( 1 2 ) 4 . 2 电力变压器 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ( 2 0 ) 4 . 3 三相垂直布置水泥电抗器 · · · · · · · · · · · · · · · · · · ( 2 5 ) 4 . 4 少油断路器、避雷器 · · · · · ， · · · · · ·· · · · · · · · · · · · ， 一 ( 2 8 ) 附录 A三相垂直布置水泥电抗器抗震加固 ( 3 2 ) 附录 B 少油断路器及避雷器减震装置设计方案 附录 C 用词说明 附加说明 附:条文说明 一 ( 4 5 ) ( 6 2 ) ( 6 3 ) ( 6 5 ) 1 总则 1 . 0 . 1 本标准适用子抗震设防烈度为 6 -s 度区石油化工企 业中正在使用的电气设备的抗震鉴定与抗震措施。 1 . 0 . 2 抗震设防烈度应采用现行的 中国地震烈度区划图 规定的地震基本烈度; 对做过抗震防灾规划的地区或企业， 可 按经批准的设防烈度或抗震设计地震动参数进行抗震鉴定。 1 . 0 . 3 按本标准进行抗震鉴定和实施抗震措施的电 气设备 当遭受本地区抗震设防烈度的地震影响时，不致产生严重破 坏并可继续供电。 1 . 0 . 4 电气设备所处的环境、 厂房、 地基和基础应满足本地 区抗震设防烈度的要求。 1 . 0 . 5 执行本标准时，尚应符合现行有关标准规范的要求 一1 2 符号代号 2 . 0 . 1 地震作用和作用效应应采用下列符号代号: I “' 一一无绝缘拉杆的避雷器及少油断路器所受地震作 用 ; F , 变压器油枕的水平地震作用; F ， 一 一 散热器的水平地震作用; F x , 第i 层楼层上的设备的水平地震作用; F ; - 一 第 i 质点的水平地震作用; G 。 一 变压器油枕的重量; m 。 一设备操作质量; n : ' 。 一设备在操作状态下的等效总质量; 。 ，- 一设备的总质量; 从 . - 一 集中在质点1 的操作质量; I ' - 楼层的质a; M- 一 计算断面的弯矩; T 设备的基本自 振周期; T 。 特征周期; % 1. 建 ( 构)筑物的自振周期; V 。 一 一 设备的底部剪力 ; 。 环氧玻璃钢柱底部拉应力; 口 。 计算断面上产生的拉应力; 。 ， 散热器与变压器本体连接钢管在水平地震作用下 的弯曲应力; o ' , 变压器油枕在水平地震作用下的弯曲应力; 。 2 散热器与变压器本体连接钢管在竖向地震作用下 的弯曲应力; a , , 变压器油枕的压应力; r o 在地脚螺栓上产生的剪应力; r : 一一散热器与变压器本体连接钢管在水平地震作用下 的剪应 力 ， r : 散热器与变压器本体连接钢管在竖向地震作用下 的剪应力; T T 变压器油枕在水平地震作用下的剪应力。 2 . 0 . 2 材料性能应采用下列符号代号: E, E , 材料弹性模量; 。 卜 环氧玻璃钢拉伸强度试验数据平均值; 。 许用应力。 2 . 0 . 3 设备或结构的几何参数应采用下列符号代号: A -截面面积; A b 每个地脚螺栓的有效截面积; d 圆形截面的内径; D圆形截面的外径; D , 地脚螺栓中心圆 直径; h - 一 油枕二分之一处至变压器与油枕支腿连接处的距 离 ; H 设备的总高度; 万1 、 H: 少油断路器支座高度、 设备高度; H. 质点 1 的计算高度; H. 建( 构) 筑物的高度; 一3 一 H， 一 一 变压器本体高度二分之一处至基础面的距离; I 计算截面惯性矩 ; K 体系的水平刚度; 1 -散热器中心至变压器本体边缘的间距; 1 6 地脚螺栓的最小间距; w 环氧玻璃钢柱的断面模量; W 钢管计算截面抗弯模量; X 一 一 第一振型时质点i 处的相对水平位移; Z ， 一- 一 根油枕支腿沿油枕纵向的截面矩。 2 . 0 . 4 各种计算系数应采用下列符号代号: 0 为类共振区的左边界; 6 - - 一 为类共振区的右边界; C , 综合影响系数; C ， 楼层上设备的综合影响系数; C - 建( 构) 筑物的综合影响系数; C - 楼层上设备地展作用的修正系数; e 一 一重力加速度。 K一一 不均衡系数; a 水平地震影响系数; a , ， 一一水平地震影响系数最大值; a t 阻尼比为E的设备的地震影响系数; R -楼层动力放大系数; t l b 环氧玻璃钢拉伸强度安全系数; 9 与设备 自振周期有关的指数; a ei 第1 层楼层的等效加速度系数; 0 . . -第: 层楼层上的设备的地震影响系数; 一4 一 A 考虑节点等因素的刚度折减系数; )9 m . . 修正前的楼层动力放大系数最大值; R - 修正后的楼层动力放大系数最大值; r 振型参与系数; 产 、 ， 与 , T有关的变数; 泞 设备的阻尼比， C- - 阻尼修正系数; 凡等效质量系数; 0 反馈影响系数。 一5 一 3 抗震鉴定一般规定 3 . 0 . 1 电气设备在抗震鉴定时，应进行下列外观检查: ( 1 )设备本身有无机械损坏、电瓷部件有无裂绞; ( 2 ) 电气连接是否可靠， 固定螺栓是否完整有无松动， 地 脚螺栓与基础或结构的连接是否牢固; ( 3 )焊缝是否饱满及金属部件有无严重锈蚀; ( 4 )设备的支承构架和附件有无变形及损坏。 3 . 0 . 2 符合下列规定的电气设备可不进行抗震验算: 3 . 0 - 2 . 1 抗震设防烈度为6 度区的各种电气 设备; 3 . 0 - 2 . 2 电力电容器、蓄电池、高压开关柜、 低压配电 屏、控制保护屏、直流屏及配电箱; 3 . 0 - 2 . 3 抗震设防烈度为 7 度， 电压 1 1 o k V及以下， 且 为放置在地面上的多油断路器、少油断路器 ( 国产) 、隔离开关、电流( 电压) 互感器， 棒式 绝缘子和穿墙瓷套管。 3 . 0 . 3 第3 . 0 . 2 . 3 款中的电气设备， 如放置在楼层或高支 架上时. 应考虑建( 构) 筑物的动力放大作用， 并进行抗震验 算 。 3 . 1 电力变压器、消弧线圈 3 . 1 . 1 安装变压 器、 消弧线圈时， 应拆除滚轮， 用螺栓或焊 接方法直接固定在基础或与基础牢固固定的钢轨或预埋钢板 上。对暂时不能拆除滚轮的变压器也必须固定，不应仅采用 限位措 施。 3 . 1 . 2 变压器套管当用软导线连接时， 应适当放松， 当绝缘 间距不够时，可采用弹簧线夹。当用硬母线连接且截面大于 5 0 m m X 5 m m时， 应加软连接。 抗震设防烈度为6 度区的变压 器和 7 度区的 l O k V及以下变压器可不加软连接。 软连接宜采用各向柔软度相同的铜编织带制成。硬母线 断口长度宜为2 0 0 m m左右。 软连接安装位置应尽量靠近套 管， 在变压器与外部第一个支持点之间。 3 . 1 . 3 大型变压器的悬臂式散热器经验算不符合抗震要求 时，应采取加固措施。一般可采用固定在变压器本体上的角 钢支架支撑或用扁钢沿散热器环形连接 ，以提高散热器整体 的抗震能力。 3 . 1 . 4 单独设置的油冷却器与变压器本体之间的连接管， 在 靠近变压器处应装切断阀和柔性接头。散热器、潜油泵及连 接管与基础间距离，应不小于 2 0 0 mm 3 . 1 . 5 杆上变压器的下部， 应用螺拴与下横梁固定;上部与 电杆之间应用五圈以上直径为 4 mm的铁丝绞紧。 3 . 1 . 6 事故排油和事故贮油设施应完善，排油管道应畅通。 3 . 2 三相垂直布置水泥电抗器 3 . 2 . 1 三相垂直布置水泥电抗器 ( 以下简称电杭器) ，应采 用环氧玻璃钢柱、环氧玻璃钢隔板、环向紧固钢带、垫 块和 埋地组合钢管等构件进行抗震加固 ( 图3 . 2 - 1 ) . 一7 A - A 图 3 . 2 . 1 三相垂直布置水泥电抗器加固示意 1 . 水泥电杭器。2 .环氧玻瑞钢柱;3 .支承瓷瓶; 4 .环向紧固钢带，5 .埋地组合钢管。6 .环载玻璃钢隔板。 7 .线圈，8 .电杭器水泥柱;9 .环氧玻璃钢垫板 注:环氧玻璃钢垫板和环氧玻璃钢柱与水泥电抗器必须连接紧 固 形 成 一 体 3 . 2 . 2 环氧玻璃钢柱长度， 应按下式确定: L = 3 衬 + h一 0 . 1 ( 3 - 2 . 2 ) 式中L环氧玻璃钢柱长度 ( m) ; H电抗器单相高度 ( m ) ; 几 电抗器基础高度 ( m) , 3 . 2 . 3 环氧玻璃钢材料必须具备机械性能试验报 告， 试验内 容和方法应按现行有关标准执行. 3 . 2 . 4 环氧玻璃钢作为电抗器加固材料 ( B级绝缘) ， 应按现 行有关标准进行交流 耐压试验， 试验电压 和试验时间.应符 合表 3 . 2 . 4的规定。 一8 一 电压等级 6 k V l O k V 绝缘试验电压及时间规定 1试 验电 压 3 2 k V 4 2 k V 表3 . 2 . 4 试验时间 工频交流 1 min 工频交流1 min 注: 其内电阻系数大于 1 0 ' ( II/ mm) . 平行层击穿电压( 在9 0 士2 'C 和电极中心距为 1 5 m m) 大于1 5 k V 以上由制造厂家试验并出 具 证 明 ) . 3 . 2 . 5 环氧玻璃钢柱到达现场后， 每批应做抽样工频交流耐 压试验，每组抽样不应少于 1 根。具体试验项目如下: ( 1 )环氧玻璃钢柱做交流耐压试验 ( 试验标准同表 3 . 2 . 4 ) ; ( 2 )电抗器加固竣工刷漆后，对电抗器整体作常规交流 耐压试验 ; ( 3 )加固后投运的电抗器，应测紧固钢带对地电压，其 值应小于2 V , 3 . 3 少油断路器、避雷器 3 . 3 . 1 少油断路器及避雷器的瓷瓶，不应有严重损坏及裂 纹 。 3 . 3 . 2 瓷瓶与法兰连接应牢固。 3 . 3 . 3 少油断路器及避雷器的底座 与中间法兰不应锈蚀， 螺 拴不应有松动。 3 . 3 . 4 少油断路器及避雷器的外接导线不应太紧。 当 采用硬 母线或管形母线连接时，应加设软连接或伸缩接头。 3 . 3 . 5 有绝缘拉杆的避雷器，各方向拉杆的拉力应均匀。 一9 一 3 . 4 电力电容器 3 . 4 . 1 电力电容器。应固定在支架上，不应浮放。6 k v或 l O k V电力电容器可用两侧支耳和 提环固定。 34 . 2 电力电容器引线. 宜采用软导线. 8 1 9 度区当采用硬 母线时，应装设软连接装置. 3 . 5 隔离开关、棒式绝缘子、 电流( 压) 互感器类电瓷设备 3 - 5 . 1 高型、半高型或上下重叠布置的 1 1 0 k V及以上高压 电瓷设备有条件时，宜改为低式及单层布置。 3 . 5 . 2 电 流( 压) 互感器， 应用螺栓固定， 不应浮放。 对带有 滚轮的电压互感 器等应将滚轮去掉，然后固定。 3 - 5 . 3 高压电瓷设备硬母线引线，宜改为软导线。 3 . 6 蓄 电 池 3 . . 1 蓄电池应有防止位移和倾 倒措施. 可采取支架固定方 式. 8度及8度以上地区， 还应有防止玻璃缸式蓄电池间相互 碰撞的隔条或垫块。 3 . 6 . 2 蓄电池间宜采用软导线或电缆连接。 端电池宜采用电 缆作为引出线。 3 . 6 . 3 蓄电池加固支架应与地面、墙或基础固定. 3 . 6 . 4 蓄电池加固支架可用钢、木、 玻璃钢、 硬聚氯乙烯及 不锈钢材料制成。酸性蓄电池的钢、木支架应刷耐酸涂料. 一1 0 一 3 . 6 . 5 玻璃缸式蓄电池加固又絮的高度应在蓄电池重心以 上，但不应妨碍蓄电池的维护和检查。 3 . 6 . 6. 直流屏、 不停电电 源屏柜内 安装的蓄电 池盒 ( 抽屉或 小车) 。应有防止滑出脱落的措施。 3 . 7 高压开关柜、 低压配电 屏、 控制 ( 保护) 屏、直流屏和配电箱类 3 . 7 . 1 高压开关柜、低压配电屏、 控制( 保护) 屏、 直流屏和 配电箱类，应用地脚螺侄固定在基础上。螺栓数不应少于 4 MI O ( 每角一个) 。 3 . 7 . 2 高压开关柜内油断路器或真空开关手车， 应有定位闭 锁机构。低压抽屉拒处在工作位置时，应有锁住机构。高压 开关柜隔离刀闸应有锁住机构。 3 . 7 . 3 高压开关柜和低压抽屉柜的二次电缆插头， 应有防松 措施 。 3 . 7 . 4 高压开关柜和控制 ( 保护) 屏等上的继电器和表计都 应固定。表计应采用螺栓或安装夹具固定。 3 . 7 . 5 变压器重瓦斯跳闸二次回路中， 应有接至信号位置的 切换 片 3 . 7 . 6 固定式高压开关柜中的油浸式电 压互感器， 应采用螺 拴与底盘固定。 3 . 7 . 7 控制 ( 保护)屏及励磁柜中的印刷电 路插件与插板， 应有防止松动的锁住设施。 3 . 7 . 8 成列的高压开关柜、低压配电屏和控制 ( 保护) 屏的 盘间，应用螺栓在设备重心以上连结成为整体。在通过建筑 物沉降缝或伸缩缝处，柜 ( 屏)间连接的硬母线应加软诈榕 4 抗 震 验 算 4 . 1 地震作用计算 4 . 1 . 1 直接建在地面上的设备; 或虽由楼层或构架等建 ( 构)筑物支承的设备，当m, / m ， 小于 2时，可视建 ( 构) 筑 物与设备为一联合体。 当设备阻尼比 为0 . 0 5 时， 地震影响系 数 应根据场地土类别、近震、远震和设备自 振周期按下列规 定确定。 注，. 为设备所在楼层的质量 ( k g ) ,当楼层支承多台设备时， 。 . 包括该楼层质量和所考虑的设备以外的其他设备的质量。 当楼层自身的质量无法取得精确值时，对钢结构可按 1 0 。 一 1 5 0 k g / m '计算。对钢筋混凝土结构可按4 5 0 - 6 0 0 k g / m' 计 算 ; ， ， 为 设备操作质量 ( k g ) 4 . 1 . 11 设备的水平地震影响系数. 应按图4 . 1 . 1 采 用 ; 4 . 1 . 1 . 2 水平地震影响系数最大值， 应根据设备抗震设 防烈度按表4 . 1 . 1 一 1 采用; 水平地瓜影响系数最大值表4 . 1 . 1 一 1 设防烈度 67R 9 口 x0 . 1 10 . 2 30 . 4 50 . 9 0 4 . 1 . 1 . 3 特征周期，应根据设备建设场地类别和近震、 远震按表 4 . 1 . 1 一 2采用。 场地类别和近震、 远震应按现行的 建筑抗震设计规范的有关规定划分; 1 2 一 0 o 图 4 . 1 . 1 水平地震影响系数曲线 主 。 - 一 水平地震影响系数; % 水平地震影响系数最大值，根据第4 . 1 . 1 . 2款确 定 ; I . . 特征周期 ( s ) ，根据第 4 . 1 . 1 . 3 款确定; T一 一 设备的自振周期 ( : ) . 特征周期值 ( 5 )表 4 . 1 . 1 一 2 场地类别近震 远震 1 0 . 2 00 . 2 5 e 0 . 3 00 . 4 0 .0 . 4 0 0 . 5 5 N 0 . 6 50 . 8 5 4 . 1 . 1 . 4 设备的地震影响系数， 应按下列公式进行修 正 : : - 1 )- 2 ) (4(4 a 。= c a 套= k+ 叮 1 3 式中 a s 阻尼比为泞 的设备的地震影响系数。 5 阻 尼 修 正系 数 ， k I， 一一 与夸 、r有关的变数，按表 4 . 1 . 1 一3采用 E 设备阻尼比。 u和v值表4 . 1 . 1 一3 fT产 p 0 . 01 T2 . 5 1 . 0 1 0 . 7 5 -1- 0 . 5 T . 4 . 1 . 3说置 在楼层( 包拈构筑 物)上 的设备 ，其质量 比 脚. / m 。 大于等于2时， 设备所在楼层的动力放大系数应按下列款 项确定。 4 . 1 . 3 . 1 设备所在楼层的动力放大系数， 按图4 . 1 . 3采 用 ; 4 . 1 . 3 . 2 修正后的楼层动力放大系数最大值. 应按下式 计算: a ， 二 、 =, + L, ( 4 . 1 . 3 一 1 ) 一1 6 一 式中 凡二 修正前的 楼层动 力放大系 数最 大值， 按 表 4 . 1 . 3 一I 采用; 中 反馈影响系数，按表 4 . 1 . 3 一 2采用。 13. .尸 ( ,T ) + ) 口 . “ 。 (兴 )， ，一 :。 T e7 ', 图4 . 1 . 3 楼层动力放大系数曲线 注:R -楼层动力大系数; 凡 二 修正后的 楼层动力放大系数最大 值，根据 第 4 . 1 . 3 . 2 款确定; 了 、 一 一 设备的自振周期 ( 5 ) .确定其值时，将支承设备建 ( 构)筑物视为设备的刚性基础; T, -建 ( 构)筑物的自振周期 ( : ) ， 确定其值时， 所用质 量包括楼层上设备等附属物的质量，无条件取得精 确值时，可按第 4 . 1 . 3 . 4款计算: a , G -揣黔# 4 . 1 . 4 . 2 第 i 层楼层的水平地震作用。 应按第 4 . 1 . 2条 计算; 4 . 1 . 4 . 3 第i 层楼层的等效加速度系数: F m ; g 式中武 . 一 一 第 i 层楼层的等效加速度系数; F ; 第 i 层楼层的水平地震作用 ( N) . 4 . 1 - 4 . 4 第 i 层楼层上的设备的地震影响系数: a ， 二/ 3 a ,; ( 4 . 1 . 4一 2 ) 式中a , 第 i 层楼层上的设备的地震影响系数。 4 . 1 . 4 . 5 楼 层 卜的设备她 雳作 用的修正 系数: C. . ZC,. C: .十C， ( 4 - 1 . 4一 3 ) 式中C R 楼层上设备地震作用的修正系数; C建( 构) 筑物的综合影响系数. 按表4 . 1 . 2 一1 的 C : 采用; C楼层上设备的综合影响系数， 按表 4 . 1 . 2 一1 的 C 二 采用。 4 . 1 - 4 . 6 第i 层楼层上的设备的水平 地震作用: F t e , =C a , ,m , g ( 4 . 1 . 4一 4 ) 式中F H ,. 第1 层楼层上的设备的水平地震作用 ( N) ， 其 值不得小于该设备按建在地面上时所计算得 的数值。 一1 9 一 4 . 2 电力变压器 4 . 2 . 1 电 力变压器的地脚螺栓抗震验算， 应符合下列规定: 4 . 2 . 1 . 1 安装在地面上的电力变压器本体的水平地震 作用， 应按4 . 1 . 2 条确定， 其中地震影响系数按表4 . 1 . 1 - 1 取最大值，质量取变压器的总质量 ( 包括:本体、油、油枕、 散热器和绝缘套管) ; 4 . 2 · LZ 设置在楼层上的电力变压器本体的水平地震 作用，应按4 . 1 . 3 条确定，其中变压器 自振周期取 0 . l s ; 4 . 2 - 1 . 3 地脚螺栓上产生的应力， 应按下列公式计算: 拉应力 当设防烈度为 7度时: 2 F Hv一 mro l b ， : Ab l b ( 4 . 2 . 1一ll 当设防烈度大于 7度时: 0 . 5 F. . 2 F. H、 一 rn . . l b - - - 二 - 十 九 月 卜九 n “ 6 ( 4 - 2 . 1一2 ) 式中a 6 在地脚螺栓上产生的拉应力 ( P a ) ; F a 变压器本体的水平地震作用· ( N) ; 。 一 地脚螺拴个数; A b 每个地脚螺性的有效截面积 ( m' ) ; l b 地脚螺栓的最小间距 ( m ) ; H. 变压器本体高度二分之一处至基础面的距离 ( m); 切 。 一一设备的总质量 ( 包括变压器的本体、油枕、散 一2 0 一 热器、 绝缘套管等)( k g ) , 剪应 力 当设防烈度为 7 度时: F一 0 . 3 m, ” A, ( 4 . 2 . 1一3) 当设防烈度大于 7度时: F x一 0 . 3 ( m ，一0 . 5 F) n An ( 4 . 2 . 1一4 ) 式中r o 在地脚螺栓上产生的剪应力 ( P a ) , 4 . 2 - 1 . 3 电力变压器的地脚螺栓抗震验算， 应满足下列 公式要求: C a 簇 a l ( 4 . 2 . 1 一 5 ) r a 镇 T 1 ( 4 . 2 . 1 一 6 ) 式中 司d 地脚螺栓拉伸许用应力 ( P a ) ，对低碳钢取 1 8 0 X 1 0 1 ; 司e 地脚螺栓 许用剪应力 ( P a ) ， 对低碳钢取1 5 0 X 1 0 , 4 . 2 . 2 变压器悬臂式散热器抗震验算，应按下列公式计算: 4 . 2 - 2 . 1 散热器的水平地震作用: F , = C . + _m, a ( 4 - 2 . 2一 1 ) 式中F, 散热器的水平地震作用 ( N) ; C . 综合影响系数， 取0 . 9 ; m ,散热器的质量 ( k g ) , 4 . 2 . 2 . 2 散热器与变压器本体连接钢管当设防烈度不 小于 7 度时，在水平地震作用下的弯曲应力: F ,lD2 n l ( 4 . 2 . 2一2 ) 式中， ， 散热器与变压器本体连接钢管在水平地震作用 下的弯曲 应力，( P a ) ; I -散热器中心至变压器本体边缘的间距 ( M) ， 如图 4 . 2 . 1 所示; D 一一 散热器与变压器 连接管的外径 ( m ) ; r ， 一一散热器与变压器本体连接管的根数; I- 一 一根连接钢管的截面惯性矩 ( m' ) e 图4 . 2 . 1 变压器简图 l .变压器本休:2 . 油枕;3 .绝缘套管:4 .散热器 4 . 2 . 2 . 3 散热器与变压器本体连接钢管当设防烈度不 小于 7度时，在水平地震作用下的剪应力: ( 4 - 2 . 2一 3 ) 式 中r , 散热器与变压器本体连接钢管在水平地震作用 下的剪应力 ( P a ) ; 一根连接钢管的截面积 ( m ' ) . 一2 2 4 . 2 . 2 . 4 散热器与变压器本体连接钢管在设防烈度大 于 7度时，在竖向地震作用下的弯曲应力: 一 ( 0 . 5 F , 粉(g ) ID2 rtl ( 4 . 2 . 2一4 ) 式中。 2 一一散热器与变压器本体连接钢管在竖向地震作用 下的弯曲 应力 ( P a ) , 4 . 2 . 2 . 5 散热器与变压器本体连接钢管当设防烈度大 于 7度时 ，在竖 向地震 作用下的 剪应 力 。 0 . 5 F, + , n ,g ; A ( 4 . 2 . 2一 5 ) 式中r 2 一一散热器与变压器本体连接钢管在竖向地震作用 下的剪应力 ( P a ) ; 4 . 2 - 2 . 6 散热器与变压器连接钢管的组合应力: 。 一了 v v - 3 菇( 4 - 2 . 2 一 6 ) 式中。 一 一 连接钢管的组合应力 ( P a ) ; 。 。 取 。 : 与。 : 的较大值 ( P a ) ; r - 一 取 : ， 与r : 的较大值 ( P a ) , 4 . 2 - 2 . 7 散热器与变压器本体连 接钢管的抗震验算， 应 满足下式要求: 。簇 。 ( 4 - 2 . 2 一 7 ) 式中 司 散热器与变压器本体连接钢管的许用应力 ( P a ) ;对于 1 0 号钢取 1 7 1 X . 1 0 ; 2 0 号钢取 2 0 2 X 1 0 ' . 4 . 2 . 3 变压器油枕抗震验算， 应按下列公式计算: 4 . 2 - 3 . 1 变压器油枕的水平地震 作用: F 。 二C . a . . . m u g ( 4 . 2 . 3 一 1 ) 式 中F . - 一变 压器油枕的水平地 震作用( N) ; ， 。 变压器油枕的质量 ( k g ) ; 9 重力加速度 ( m / s ' ) , 取9 . 8 1 ; C . 综合影响系数，取 0 . 9 . 4 . 2 - 3 . 2 变压器油枕在水平地震作用一 F 的弯曲应力: ( 4 . 2 . 3一 2 ) 式中， ， 变 压器油枕在水平地震作用下的弯曲应 力 ( P a ) ; h 油枕二分之一处至变压器与油枕支腿连接处的 距离 ( m) ，如图 4 . 2 . 1所示; Z , 油枕一个支腿沿油枕纵向的截面矩 ( m' ) , 4 . 2 . 3 . 3 变压器油枕在水平地震作用下的剪应力: ( 4 . 2 . 3一 3 ) 式中 r , 变压器油枕在水平地震作用下的剪应力 ( p a ) ; A-油枕一个支腿的截面积 ( m1 ) , 4 . 2 . 3 . 4 变压器油枕的压应力: 当设防烈度为7 度时: m ,9I A- ( 4 - 2 , 3一 4 ) 当设防烈度大于 7 度时: 0 . 5 凡 十 mo b 2 A ( 4 . 2 . 3一5 ) 式中， : 变压器油枕的压应力 ( P a ) , 4 . 2 . 3 . 5 变压器油枕支腿的组合应力， 6 )计算.式中， 。 取， : 与， : 之和; 4 . 2 - 3 . 6 变压器油枕支腿的抗震验算， 求: 一2 4 一 按公式 ( 4 - 2 . 2 - 应满足下式要 。 ( 。 ( 4 - 2 . 3 一6 ) 式中 【 司 变压器油枕支腿的许用应力( P a ) ; 对于低碳 钢取1 3 5 X 1 0 ' . 4 . 3 三相垂直布置水泥电抗器 4 . 3 . 1 三相垂直布置水泥电抗器 以下简称电抗器) 抗震加 固后，可简化为图 4 . 3 . 1 所示的计算模型，各质点质量分别 取各相电抗器质量与 1 / 3 环氧玻璃钢质量的和。 图 4 . 3 . 1 电抗器简化计算模型 4 . 3 . 2 电抗器的基本周期，应按下列公式计算: 了， 一 2- v K 二 ， 一 lx ' + ( la J,- + M 3 (4- 3 . 2 一 2 ) 3 EI n 入=几11- ( 4 - 3 . 2一 3 ) m ， 电 抗器顶部等效质量 ( k g ) ; K一 一 环氧玻璃钢构架的水平刚度 ( N/ m) ; E环氧玻璃钢柱材料的弹性模量 ( P a ) ; I 单根环氧玻璃钢柱的截面惯性矩 ( m 0 ) ; ， 环氧玻璃钢住的数 目; 1 1 2 , 1 , 分别为各相电 抗器质心距地面高度( m ) ; ， ， 、。 : 、， : 分别为各质点的 质量 ( k g ) . 电 杭器各质点水平 地震作用，应按下式计算: F ，Ca Y X;m;g ( 4 . 3 . 3 一1 ) ( 4 - 3 . 3一2 ) X一X 名.-!又 ( 4 . 3 . 3一3 ) F . 一 一 第 i 质点水平地震作用 ( N) ; C ,综合影响系数，取 1 . 0 ; a 对应于电 抗器基 本自 振周期的地震影响系数. 按 本标准 4 . 1 节选取 ; m ; 第i 质点的质量 ( k g ) ; Y 振型参与系数; X ; 第一振型时质点; 处的相对水平位移。 环氧玻璃钢柱底部弯矩，应按下式计算: M二艺F , 1 , ( 4 . 3 . 4 ) 1二 M 环氧玻璃钢柱底部弯矩 ( N . m ) , 环氧玻璃钢柱底部强度验算，应满足下列公式要求: 月J4 中3.中3. 式4.式4. 式 中 _ 4. 3.5 M n协 ( 4 . 3 . 5一 1 ) 。 1 . 2 5 a , 刀 卜 ( 4 . 3 . 5一 2 ) 。 ( 。 ( 4 . 3 . 5 一3 ) 式中 。 环氧玻璃钢柱底部拉应力 ( P a ) ; W环玻璃钢柱的断面模量 ( m ' ) ; 司 一 一环氧玻璃钢许用拉应力 ( P a ) ; 口 、 环氧玻璃钢许用拉应力 ( P a ) ; ” - - 一 环氧玻璃钢拉伸强度安全系数，一般取 4 e 4 . 3 . 6 埋地组合钢管强度验算，应满足下列公式要求: M = re 丽'W' ( 4 . 3 . 6一1 ) 。 。 簇 a ( 4 - 3 . 6 一 2 ) 式中一 一 钢管底部应力 ( P a ) ; W， 一 钢管计算截面抗弯 模量 ( m ' ) ; ，一 一 钢管许用应力 ( P a ) ， 可取常温下许用应力的 1 . 2 5 倍，对于 2 0 0 钢管取 1 3 3 X 1 0 ' . 4 . 3 . 7 组合钢管的连接螺栓强度，应满足下列公式要求 : 。 . = 4 M , n , I J , A, F, _ r =r t , A , F , 一 E F , ( 4 . 3 - 7一1 ) ( 4 . 3 . 7一2 ) ( 4 - 3 . 7一 3 ) 。 一 了 a ', + 3 1 z . 簇 。 ， 式中。 1 每根螺栓所受的最大拉应力 ( P a ) ; ( 4 - 3 . 7一4 ) ( 4 - 3 . 7一5 ) M, 一根钢管所受的地震弯矩 ( N· m) ; 二 : 一根钢管的螺栓数目。 D, -螺栓中心圆直径 ( m) ; A, 单根螺栓的有效截面积 ( m' ) ; r 一 一 每根螺栓所受的最大剪应力 ( P a ) ; F , , - 单根钢管底部所受的水平地震作用 ( N) ; 。 。 连接螺栓的组合应力 ( P a ) ; 口 一 一 连接螺栓的许用应力 ( P a ) ， 对低碳钢取1 8 0 X 1 0 1 . 4 . 4 少油断路器、避雷器 4 . 4 . 1 少油断路器和避雷器，应对下列部位进行抗震验算: ( 1 )少油断路器或避雷器的根部瓷件; ( 2 )有绝缘拉杆的避雷器在绝缘拉杆上面一节瓷件的根 部。 4 . 4 . 2 安装在地面上的少油断路器及避雷器的自振周期。 应 按下列公式计算: 4 . 4 - 2 . 1 少油断路器及无绝缘拉杆的避雷器的基本周 期 : 了 =1 . 7 8 7 ( 4 . 4 . 2一 1 ) ( 4 . 4 . 2一2 ) D 汀一64 -一 式中，T一 一设备的基本周期 ( 5 ) ; m 一 一 设备的总质量， 包 括所有装置及油的质量( k g ) ; H一一设备的总高 ( m) ; 一2 8 一 E - 一 瓷件材料的弹性模业 ( 1 ' a ) ，一般可取 7 s x 1 0 9 ; R 一考虑节点等因素的刚度折减系数，对少油断路 器取 0 . 2 ;对避雷器，取 0 . 2 2 ; r - 一 瓷件根部的惯性矩 ( m ) ; D, d - 一 一 分别为瓷瓶的外径与内径 ( m) ; 4 . 4 - 2 . 2 有绝缘拉杆避雷器的基本周期: ，l=I - ， : :/ 蝗 V艺 l ( 4 - 4 . 2一3 ) 4 . 4 . 3 安装在地面上的少油断路器及避雷器的地震作用和
