吊车地基承载力验算.docx
吊车地基承载力验算作者：日期：7、对所用吊具及设备要进行验算, 为吊装作业提供充分的理论依据, 以确保施工过程能够安全顺利地进行。这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“”型卡环型号需要确定; 盾构机在斜坡基座上是否滑移。表 1-3 GMT85型 35 T 吊车起重性能表半径 (m）1012重量 (T)12 1 9表 10- KK型 220T 吊车起重性能表半径 (m)重81012量( )7.462.954.4吊车吊装能力验算 ( 以 1#盾构机为例）（） 350T 吊车能力验算 :1) 盾构切口环两部分相等，重量均为28T。设 350吊车单机提升，所受的负荷为F，则 F K1(Qq)式中 K1 动载系数11.3, 此处取1. 切口环下半部重量为28Tq 吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取 0.02Q所以F K 1(Qq )1.2( 280.0228 )34 .272 T对照 350吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于 1m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图 ) 。）刀盘驱动部分的重量为 72T。设 350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为 F，则F K1(Qq)式中 K1 动载系数 1.1 13，此处取 2Q驱动部分的重量为7Tq 钩头及索具的重量, 取 0.02所以F K 1(Qq)1.2(720.0272)88.128T<9T对照 50T吊车的起重性能表可以看出,只要吊车的工作半径小于12就能满足施工作业要求。 23) 螺旋输送机重量为20T。设 220T 吊车Q支撑环的总重量为9单机提升这一部分，所受的负荷为F，则 取 钩头 及 索 具的 重 量 为F K1 (Q q) 式中0.02QK1 动载系数 1.113, 此处取 1.所以F K 1 (Qq) 1.2 (900.0290) 110.16TQ 螺旋输送机的重量为20T 11T钩头及索具的重量，单机吊只要吊车的工作半径小于 10m,可满足施装时 , 一般取 0.0 Q工作业要求。所以通过上述验算，确认3 0吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求( 见吊车F K 1 (Q q) 1.1 (200.02 20)22.44T54.4T站位图 ) 。对照 220吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于2m可满足施工作业要求（吊车站位图）。）盾构后配套设备，重量最重的一件为 20T。设 22 T 吊车单机提升这一部分，4）盾构支撑环上下部分， 总重量为 90T。所受的负荷为 F，则 F K1 (Qq)设 350T 吊车单机提升这一部分 , 所受的负荷为 F, 则 F K1 (Q q)式中 K1 动载系数1. .3 ，此处取 1.1式中 K1 动载系数.1 1.3 ，此处取Q后配套设备的重量为0q 取钩头及索具的重量为.0式中K1 动载系数取 K11.1Q 盾构机支撑环部分的重量所以90F K 1(Qq)1.1(200.0220)22.44T54.4T则只要吊车的工作半径小于12m,可满足施工作业要求。通过上述验算 , 确认 22吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求。（ 2）索具工作能力的验算:进行盾构吊装时，选用4 个吊装索具采用专用 40吊装带 4 根 .5m 长 , 合计吊装能力满足设备吊装要求。由于盾构机主机及后配套中，驱动部分最重 , 其重量为 9T，吊点间的距离为2 . m,所以 350T 吊车在单独作业起吊驱动部分，吊装带的受力最大。此时，设每根吊装带承受的负荷为 F，则F904cos(arcsin(1.648.5)22.9T40TH K 1Q21.190425.5T55T 因此所选用的 4 个该型号 “U”型卡环工作能力是足够的 , 可以使用。盾构机与基座的滑动计算盾构始发基座的摆放与水平线成0.3%的角度 , 在组装过程中 , 为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里 , 盾构部件可能会沿盾构基座产生滑动位移 , 必须作出验算后才可以确定。盾构 主机前体 和驱动部 分总 重量为 128t ， 基 座 对 前 体 的 支 撑 力 为128 cos(tg 1 (3 1000) 112.7T ，前体与支撑架的摩擦系数为 0 15，使前体滑动移动的推力为 f=12 015=19.2t, 向下的滑动力为 128 sin(tg 1 (3/ 1000)2.71T 19.2T , 因此，前体在基座上不会滑动， 为了施工安全 ,因此该型号的吊带是足够的, 可以使用。用两个 5的手扳葫芦将前体牵引着即可。(3 ）“”型卡环工作能力的验算:此次吊装盾构机及后配套台车, 选用了个 55T 的巨力“”型卡环。连接台车的起吊吊耳与吊带 , 同样以主机驱动部分为例,设 每 个 卡 环 所 承 受 的 负 荷 为 ， 则H K1Q2
