PKPM结构设计参数.doc
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1、PKPM 结构设计参数1. 风荷载风压标准值计算公式为 :WK= z s Z W。其中 : z=1+ z/ z 在新规范中 , 基本风压 Wo略有提高 , 而建筑的风压高度变化系数 E、脉动增大系数 、脉动影响系数 都存在减小的情况。 所以 , 按新规范计算的风压标准值可能比 89 规范大 , 也可能比 89 规范小。 具体的变化包括下面几条 :1) 、基本风压一遇 : 新高规 3.2.2遇的风压值采用。: :新的荷载规范将风荷载基本值的重现期由原来的30 年一遇改为50 年条规定 : 对于 B 级高度的高层建筑或特别重要的高层建筑, 应按 100 年一2) 、地面粗糙度类别:由原来的 A、
2、B、C 类 , 改为 A、B、 C、 D类。 C 类是指有密集建筑群的城市市区; D 类为有密集建筑群 , 且房屋较高的城市市区。3) 、凤压高度变化系数:A、B、C 类对应的风压高度变化系数略有调整。新增加的D 类对应的风压高度变化系数最。, 比 C 类小 20%到 50%4) 、脉动增大系数 :A 、 B、C 类对应的脉动增大系数略有调整。新增加的D 类对应脉动增大系数比 89 规范小 , 约 5%到 10%。与结构的材料和形式有关。5) 、脉动影晌系数:在89 高规中 , 脉动影响系数仅与地面粗糙度类别有关, 对应 A、B、C 类的脉动影响系数分别为,0.48 、 0.53 和 0.63
3、 。在新规范中 , 脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别有关 , 而且还与建筑的高宽比和总高度有关, 其数值都小于 89 高规。如 C 类、高度为 5Om、高宽比为 3 的建筑 , =0.46, 比 89 高规小 28%,若为 D 类 , 则小 37%。6) 、结构的基本周期:脉动增大系数 与结构的基本周期有关 (WoT12)。结构的基本周期可采用结构力学方法计算 , 对于比较规则的结构 , 也可以采用近似方法计算 : 框架结构 T= (0.08-1.00)N: 框剪结构、框筒结构 T=(0.06-0.08)N: 剪力墙结构、筒中筒结构 T=(0.05-0. 06)N。其中 N 为结构层数。2.
4、地震作用1)、抗震设防烈度:增加了 7 度(0.15g 和: 新规范改变了抗震设防烈度与设计基本地震加速度值的对应关系 8 度 (0.30g) 两种情况 ( 见新抗震规范表 3.2.2) 。,2)、设计地震分组: 新规范把直接影响建筑的设计特征周期设计地震分组 , 分别为设计地震第一组、第二组和第三组。Tg 的设计近震、远震改为3) 、特征周期值:比 89 规范增加了 0.05s 以上 , 这在一定程度上提高了地震作用。4) 、地震影响系数曲线:新规范5.1.5条 , 设计反应谱范围由原来的升段、 平台段、 指数下降段和倾斜下降段四个区段。在 5Tg 以内与 893s 延伸到规范相同 , 从6
5、s, 分上5Tg 起改为倾斜下降段 , 斜率为 0.02 。对于阻尼比不等于0.05 的结构 , 设计反应谱在阻尼比 等于 0.5 的基础上调整。5)、扭转耦连:新高规3.3 条规定 , 质量、刚度不对称、不均匀的结构, 以及高度超过100m的高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振型分解反应谱法。6) 、双向地震作用: 新抗震规范 5.1.1 条规定,质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向地震作用下的扭转影响。7) 、偶然偏心: 新高规 3.3.3 条规定 , 计算地震作用时, 应考虑偶然偏心的影响 , 附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。8) 、竖向地震作用: 新规范
6、 5.3.1条规定 , 对于 9 度的高层建筑 , 其竖向地震作用标准值应按公式 (5.3.1-1)和 5.3.14 计算 , 并宜乘以1.5 的放大系数。相当于重力荷载代表值的33.4%:新规范5.3.3条规定 , 长悬臂和其它大跨度结构竖向地震作用标准值,8度、 8.5 度和 9度时分别取重力荷载代表值的10%、 15%和 20%:新高规 10.2.3条规定 , 带转换层的高层建筑结构 ,8 度抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。3. 地震作用调整1)、最小地震剪力调整:: 新规范 5.2.5条规定 , 抗震验算时 , 结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力
7、系数 。对于竖向不规则结构的薄弱层应乘以 1.15 的增大系数 。, 尚2) 、 0.2Q0 调整:新规范6.2.13条规定 , 侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构任一层框架部分的地震剪力, 不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框 - 剪结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5 倍二者的较小值。,3) 、边榀地震作用效应调整:新规范5.2.3条规定 , 规则结构不进行扭转祸连计算时,平行于地震作用方向的两个边桶, 其地震作用效应应乘增大系数。一般情况下 , 短边可按1.15 采用 , 长边可按1.05 采用 : 当扭转刚度较小时, 宜按不小于1.3 采用。软件未执行这一条。4) 、
8、竖向不规则结构地震作用效应调整:新规范 3.4.3 条规定 , 竖向不规则的建筑结构 ,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15 的增大系数 : 新高规 5.1.14 条规定 , 楼层侧向刚度小于上层的 70%或其正二层平均值的80%时 , 该楼层地震剪力应乘1.15 增大系数 ; 新规范 3.4.3条规定坚向不规则的建筑结构, 竖向抗侧力构件不连续时, 该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以 1.25-1.5的增大系数。,5、转换梁地震作用下的内力调整:级抗震设计时 , 其地震作用下的内力分别放大新高规 10.2.23条规定 , 转换梁在特一级和一、1.8 、 1.5 、1.25 倍。二6) 、框
9、支柱地震作用下的内力调整:新高规 10.2.7条规定 , 框支柱数目不多于10 根时 :当框支层为1 一 2 层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3 层及 3层以上时 , 各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框支柱数目多于10 根时 , 当框支层为 1 一 2 层时每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框支层为3 层及 3 层以上时, 每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力 3。她框支柱剪力调整后 , 应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩 , 框支柱的轴力可不调整。4作用效应组合1) 、作用效应组合基本公式非抗震设计时由可变荷载控制的组合zs= GSGK
10、+JQJZ 的iYQiS 非抗震设计时由永久荷载控制的组合zs= GSGK+立的hSQik抗震设计时的组合。2) 、恒荷载作用的分项系数:2, 对于永久荷载效应控制的组合当其对结构不利时 , 对于可变荷载效应控制的组合 , 应取 l.35: 当其对结构不利时 , 一般应取 1.0 。, 应取1.3) 、可变荷载作用的分项系数和组合值系数:一般应取l.4 ;对于标准值大于4.OKN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3 ;楼面活荷载的组合值系数见荷载规范表4.1.1,取值范围在0.7-0.9之间;风荷载的组合值系数为0.6 ;与地震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2 。4) 、地震作用
11、的分项系数: 一般应取 1.3: 当同时考虑水平、 竖向地震作用时 , 应取 0.5 。5、重力荷载代表值:新抗震规范配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。荷载规范表4.1.1不同5.1.3条规定 , 建筑的重力荷载代表值应取结构和构各可变荷载组合值系数, 应按表 5.1.3采用。 ( 与5. 设计内力调整1) 、梁设计剪力调整:抗震规范第6.2.4 条和高规第 6.2.5 、7.2.21 条规定 , 抗震设计时, 特一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5 的连梁 , 其梁端截面组合的设计剪力值应调整。2) 、柱设计内力调整:为了体现抗震设计中强柱弱梁概念设计的要求, 抗震规范第6
12、.2.2、 6.2.3 、6.2.6 、 6.2.10 条和高规第 4.9.2 条规定抗震设计时 , 特一、一、二、三级的框架柱、框架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合设计内力值应调整。3) 、剪力墙设计内力调整: 高规第 7.2.10 、10.2.14 、4.9.2 条规定 , 抗震设计时 , 特一、一、二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组合的设计内力值应调整。6. 结构整体性能控制1) 、位移控制: 新高规的4.3.5条规定, 楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角,A 、B 级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2 倍;且A 级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 1.5
13、倍 ,B 级高度高层建筑、 混合结构高层建筑及复杂高层建筑 , 不应大于该楼层平均值的 1.3 倍。2) 、周期控制: 新高规的4.3.5条规定周期 T1 之比 ,A 级高度高层建筑不应大于杂高层建筑不应大于0.850 。, 结构扭转为主的第一周期Tt 与平动为主的第一0.9 ;B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复3、层刚度比控制:新抗震规范附录E2.1 规定 , 筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2;新高规的4.4.3条规定 , 抗震设计的高层建筑结构, 其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%;新高规的 5.3.7条规定 ,高层建筑结
14、构计算中, 当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时, 地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2 倍: 新高规的10.2.6条规定 , 底部大空间剪力墙结构, 转换层上部结构与下部结构的侧向刚度, 应符合高规附录D 的规定。D.0.1 :底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构, 可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比 表示转换层上、 下层结构刚度的变化, 非抗震设计时 不应大于3, 抗震设计时不应大于 2。D.0.2 :底部为 2-5 层大空间的部分框支剪力墙结构, 其转换层下部框架一剪力墙结构的等效侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的等效侧向刚度比 e 宜接近1, 非抗震设
15、计时不应大于2, 抗震设计时不应大于1.3 。4) 、层刚度比计算:高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度Ki=Gi Ai/hI高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度Ki=A i/Hi抗震规范的3.4.2和 3.4.3条文说明中建议的计算方法:Ki=Vi /A Iji新规范软件中提供前两种算法。5) 、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算;新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定 ,框架一剪力墙结构, 在基本振型地震作用下, 若框架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确定, 柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范第6.1.3条的条文说明给出了框架
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